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ESQUEMA ELECTRICO ORIGINAL OSCILADOR DE ONDAS MULTIPLES DE LAKHOVSKY (MWO del Centro de Investigación Lakhovsky de Rimini)

Fig.2 Oscilador de ondas múltiples de Lakhovsky

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ANÁ LISIS DETALLADO Y REALIZACION PRÁ CTICA El diagrama anterior es del MWO (oscilador de onda múltiple) que posee el Centro Lakhovsky de Rimini, la culminación de un largo prototipo del brillante físico- biólogo ruso George Lakhovsky (1870-1942), que duró unos 20 años y parte de la patente adjunta:

Diagrama oscilade ondas múltiples Patente No: 1.962.565 patentada el 12 de junio 1934 – ESTADOS UNIDOS OFICINA DE PATENTES Lakhovsky Georges, París, Francia Aplicación de Noviembre / 3, 1931, Serial No. 574.907

El MWO de Lakhovsky ha sido diseñado para generar un espectro continuo de longitudes de onda de 10 cm a 400 m (750 KHz -3 GHz), así como los armónicos que pueden llegar a la frecuencia del infrarrojo, utilizando una bobina de Tesla como fuente de alimentación / excitador y una serie de anillos de Hertz como antenas transmisoras de radiofrecuencia.

Hertz (1857-1894) realizó un circuito equivalente a un RLC resonante con constantes distribuidas, en la que el componente inductivo y las corrientes capacitivas no eran identificables por separado, pero ambos estaban contenidos dentro de la estructura del elemento lineal resonante, que hoy podríamos definir como un dipolo simétrico. Este sistema es un bucle físicamente abierto (inductancia), que termina con dos esferas (capacidad), y funciona muy bien tanto en transmisión como en recepción y, como tal, ha sido utilizado por Lakhovsky por sus efectos terapéuticos. La experiencia 2

práctica demuestra el comportamiento dominante del anillo de Hertz y que se define como "pequeño dipolo plegado", que se desvía de la teoría pura, que lo ve como un simple "bucle magnético". Las características más destacadas de esta antena son un alto "Q" un ancho de banda muy estrecho y considerables tensiones de RF en la zona de las esferas terminales. El organismo humano, se asemeja a una gran, armoniosa y perfecta planta de energía biológica, que, si bien produce electricidad y emite ondas electromagnéticas biológicas es, al mismo tiempo, una antena que recibe y experimenta todas las influencias atmosféricas, el clima y el medio ambiente, captando y absorbiendo todas las ondas externas, sean perjudiciales, indiferentes, o beneficiosas para el cuerpo y la salud. Estos principios desarrollados hace más de 100 años han revolucionado totalmente la biología y siguen siendo la base de la moderna magnetoterapia RF. Los efectos beneficiosos de la utilización del MWO no se deben únicamente a la radiación en el espectro electromagnético, ya que la chispa de descarga y las 'ondas' pueden generar 'ondas no hertzianas ', cuyo efecto terapéutico aún no se ha demostrado, si no por hechos en el campo cuántico, lo que significa que los debates sobre los circuitos de Lakhovsky está lejos de terminar. Despierta particular interés la generación de ondas longitudinales o escalares por la bobina de Tesla. Parece que a lo largo del devanado hay una onda longitudinal (en todas las frecuencias, diría ..). Entre las antenas del MWO el campo eléctrico a frecuencias de 750kHz-1 Mhz es definitivamente longitudinal, como en todos los condensadores, lo mismo sucede cuando ocurre una chispa eléctrica en el espacio de chispa. Las ondas longitudinales eléctricas y magnéticas son ondas en las que el desplazamiento de físico se produce en una misma dirección de propagación, estas entidades son poco frecuentes y muy descuidadas (por la ciencia oficial), ya que las ecuaciones de Maxwell se han simplificado(a finales del siglo XIX), pero su estudio reciente (por ejemplo de Meyl1) abre horizontes hasta ahora inimaginables.

1

El Prof. Dr. ingeniero Konstatin Meyl. Ver http://www.meyl.eu/go/index.php?dir=10_Home&page=1&sublevel=0

3

El MWO de Lakhovsky no sólo puede fortalecer la vitalidad del cuerpo que lucha contra los patógenos, sino también regenerar, osificar e ionizar en las profundidades de los tejidos soluciones y medicamentos depositados en la piel. De ensayo clínico ha demostrado que un efecto "colateral" de terapias parece ser el rejuvenecimiento general (Gerontología), mientras que un uso esporádico oscilador con múltiples ondas (por ejemplo cada 15 días) puede ser profiláctico de muchas causas patógenas desde el simple resfriado a las enfermedades degenerativas.

REPRODUCCION DEL CIRCUITO (Esquema eléctrico completo)

Desde un primer análisis es evidente la inusual conexión de una bobina Oudin-Tesla (marcado bobina 7/350) unida a la primera antena {Tx), que se utiliza como un oscilador / elevador HV-RF y un bobina de Tesla magnificadora unida a la segunda antena (Rx ). La sección de circuito de 4

alimentación restante sigue la configuración clásica de Tesla del espinterómetro (generador de chispa) a transformador.

FILTRO RED 220V (E.M.I. filtro de malla) Después de seleccionar un filtro de red "antidisturbios" comercial de 2 etapas inductivas nominales de 3A, conectadas invertidas con respecto al diagrama adjunto ya que debe mitigar las perturbaciones de red de la bobina de Tesla y NO viceversa.

PANEL DE CONTROL El cableado un simple circuito que consiste en fusibles, transformadores L. V., un relé de 24V con botón de enclavamiento, llave y pulsante de emergencia (ver esquema eléctrico), para garantizar la máxima seguridad durante el uso y mantenimiento de las fases de la bobina de Tesla.

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Cableado

"Control remoto"

TRANSFORMADOR H. V. (Transformador de alto voltaje "HVT") Como muestra el diagrama de cableado que he comprado por 30 euros, se utiliza, un NTS-9000V de 25mA. Ver la imagen; las conexiones H.V. se realizaron con cable nominal de 10.000 V olts de aislamiento. En el MWO original un interruptor de 3 posiciones insertado en serie con los NTS primarios de las inductancias (lastre inductor) controla la corriente de carga del condensador y en consecuencia la potencia de RF, sin sus pérdidas térmicas, por ejemplo de reóstatos, pero sobre todo sin reducir el voltaje de red, y luego el secundario. El NTS no es un transformador lineal. En la aplicación del MWO (cortocircuito), la relación de transformación depende de la carga aplicada al secundario, a partir de un cierto nivel del flujo magnético generado por la corriente del primario no se concatena todo con el secundario, ya que se desvía por algunas estructuras / arrollamientos extra-internos al mismo, con el fin de limitar la potencia de salida en caso de cortocircuito y evitar daños. En esta área es más correcto considerar el NTS como una fuente de 6

corriente en lugar de un clásico transformador. La única manera de verificar con exactitud la corriente de cortocircuito es el alivio instrumental después de entrar en la inductancia de balasto en el primario, en este sentido me han ofrecido generosamente las bobinas de F.A.R.T. Spa de Treviso para las pruebas. Valor 9000V_2 5/32, 5mA 12.8 9150 0.123

UM

V A

Calculado (B4) Voltímetro Amperímetro

27.06

W

Calculado

8.8 30.8 23

W mA mA

Wattmetro Amperómetro Amperómetro

Corriente primaria a carga

1.05

mA

Amperómetro

Potencia sobre la carga

142

W

Wattmetro

Potencia aparente Balasto inductor Tensión a circuito abierto Corriente primaria a circuito abierto Potencia aparente a circuito abierto Potencia a circuito abierto Corriente de CC a 220V Corriente secundaria a carga

231 197.0 8830 0.11

W

Calculado Calculado (B1+B2+B3+B4+B5) Voltímetro

24.02

W

Calculado

8.7 20.7 13.4

W mA

Wattmetro Amperómetro Amperómetro

Corriente primaria a carga

0.64

Amperómetro

Potencia sobre la carga

101

Wattmetro

Potencia aparente

140.8

Calculado

NTS

Balasto inductor Tensión a circuito abierto Corriente primario a circuito abierto Potencia aparente a circuito abierto Potencia a circuito abierto Corriente de CC a 220V Corriente secundaria a carga

Bobina 1 Bobina 2 Bobina 3 Bobina 4 Bobina 5

W A

Metodo Valor de la placa

Carga

Corto circuito 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos

Corto circuito 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos 13.6m tubo (neon 50%+ Argón 50%) 5 mm+2 electrodos

Soporte Sección mm

Soporte Largo Mm

Diámetro hilo mm

No de espiras

100Hz-1V Inductancia LS (mH)

100Hz-1V Resistencia

Tester DC Resistencia

Calculo a 50 Hz Resistencia

26X35 26X35 26X35 26X30 26X35

66 66 66 66 66

0.63 0.63 0.63 0.63 0.63

1800 1800 2000 900 990

76 75.8 96.3 15 18.8

48 47.8 60.5 9.5 11.91

16 16.1 18.2 6.7 7.7

32 32 39.4 8.1 9.8

Cortocircuitando con un cable de cocodrilo el espinterómetro la carga del NTS resulta ser la resistencia de "choque de radio frecuencia ", así 7

colocando un voltímetro AC en paralelo con el secundario, podemos deducir la corriente de cortocircuito simplemente por cálculo: Icc = Voltios detectados /Resistencia RFC en serie con las resistencias del prototipo el valor de la tensión NO supera los 60VAC. Al hacerlo pude comprobar la influencia de la corriente continua de cada inductor, no satisfecho desconecté el terminal de tierra de la variac externa y lo conecté en serie con el primario, como la inductancia del balasto "variable" asumiendo los datos. Impedancia del Balasto Inductor

Corriente de C.C. Secundario NTS

y = -0,051x + 31,959 35,0 30,0 25,0 20,0 15,0 10,0 5,0 0,0 0,0

50,0

100,0

150,0 Ohm

8

200,0

250,0

Corriente de C.C. Secundario NTS con Variac = Balasto Inductor

Corriente (mA)

35,0 30,0

32,4 29,2

25,0

25,0

I.CC 20,8

20,0

70%

17,1

15,0

14,3

10,0

9,8

9,7

40%

9,8

5,0

4,8 2,2

0,0 0

25

50

75

100

125

150

175

200

225

250

Posición del Indice del Cursor

Variac : TDGC2-2KVA

Panel Eléctrico Interno

Observamos que el variac utilizado además de regular de manera continua la corriente C.C. responde perfectamente (y enla zona de linealidad) de 40% a 70% de Max Icc, corresponde a I y II del regulador de potencia del MWO original. Nota: He puesto un valor insuficiente en el condensador para la corrección del factor de potencia a 3.3 30-40

F y deben seleccionarse valores de al menos

F (véase el manual NTS utilizado).

En el caso de que haya una conexión central para el secundario, corresponde 9

conectarla a tierra a fin de evitar que la tensión se eleve más allá de los límites previstos por el fabricante; como puede verse placa del NTS de 25 mA nominales, en régimen de cortocircuito permanente que proporciona 32.5mA con relación a una corriente primaria de aproximadamente 1.3A.

NTS del prototipo

NTS del prototipo

BOBINA de BLOQUE RF (choques de radiofrecuencia -RFC-) En el esquema original se marcan 2 bobinas de choque, de 72  de impedancia en serie con la NTS, por datos instrumentales de diferentes MWO originales, éstos tienen una inductancia de aproximadamente 500

H ( 50W, y capacidad de filtro, equivalente a 1nF 24000V (véase el esquema adjunto).

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Como alternativa, se pueden simplificar las cosas mediante la conexión directa a la salida al NTS un condensador >=1nF y en serie las mismas 2 resistencias de 4K7 Ohm.

Filtro RF usado en el prototipo

Prototipo del condensador de filtro

Prototipo de la bobina de filtro 777H

BRECHAS DE SEGURIDAD

11

Las “BRECHAS DE SEGURIDAD” son electrodos de descarga en el aire y sirven como protección para la sobretensión, deben ser colocadas en paralelo a todos los condensadores, así como el NTS, mediante el cálculo de la " brecha "como sigue: la distancia entre las puntas y 'igual a la tensión RMS de la NST (tensión eficaz a raíz de dos = valor de pico) de un 10% de aumento (Vpico x 1,1), a fin de evitar las descargas en el régimen de funcionamiento, todo lo que divide por 1100 V / mm de resistencia dieléctrica del aire "húmedo". Ej. 9.000*2^0,5*1,1/1100 = 12,7mm que podemos aproximar a 13 mm de distancia MINIMA entre los electrodos (BRECHA DE SEGURIDAD en paralelo al NTS) Para el ajuste de la BRECHA DE SEGURIDAD en paralelo al condensadores de TANQUE se realiza el mismo cálculo, multiplicando la tensión nominal máxima aceptada por el condensador a la frecuencia resonante por 0,9 (10% de seguridad de tensión máxima) dividido por 1100 V / mm de resistencia dieléctrica del aire húmedo.

Ej. 20.000*0,9/1100 = 16.4mm que podemos aproximar a 16 mm de MAXIMA distancia ente los electrodos Para el ajuste fino de los "huecos" normalmente se desconecta el espacio de chispa y se inserta un variac arriba del NTS, proporcionando lentamente la tensión de alimentación de 0 a 220 Vac nominal al NTS, asegurando que las "brechas de seguridad" no van a causar el arco voltaico.

ESPINTEROMETRO (espacio de chispa) El espacio de chispa tiene una función muy importante: debe cerrar el circuito oscilante por medio de un canal de aire ionizado, con la resistencia más baja posible, y al mismo tiempo debe garantizar una rápida reapertura del circuito después de unos pocos ciclos de oscilación (LC), de lo contrario 12

habrá una caída muy fuerte del rendimiento del circuito. Teóricamente con el transformador conectado a 50 Hz se deben generar 100 descargas perfectamente sincrónicas con los picos de la red, en el MWO para evitar excesivos efluvios se usan distancias máximas de espacio mucho más pequeños, por ejemplo de 0,1 a 0,4 mm, en este caso el espacio de chispa descarga antes y puede tener numerosas "explosiones" de menor potencia.

Al cerrar el espacio de chispa (arco voltaico) la fuente de alimentación está en corto, es por eso que se utiliza como un NST que también proteje contra cortocircuitos permanentes el condensador en paralelo con el espacio de chispa en cambio está sujeto a una oscilación amortiguada de alta frecuencia y amplitud, lo que podría causar perturbaciones o daños en la fuente de alimentación si no se usa el apropiado filtro de protección de salida. El condensador en paralelo con el espacio de chispa (condensador Boost) tiene el objetivo de favorecer el disparo / estabilidad de la descarga en el aire, y de compensar cualquier retraso debido a las inductancias parásitas del circuito. Los valores aceptables son de 100 a 350pF. Los electrodos de acero rápidos o superápidos tipo “MASCHI” para enhebrar (HSS o HSSE, KSS, HSS-Co), además de ser más resistentes al desgaste en comparación con tungsteno (que tiende a oxidarse y evaporarse) tienen la ventaja de ser roscados y por lo tanto se pueden montar con facilidad. El acero inoxidable se sale un poco menos que el acero rápido / HSS, pero es bastante bueno, incluso el hierro de vulgar calidad no galvanizada es relativamente poco desgaste, pero tiende a ensuciar las estructuras alrededor con un polvo blanco que permanece atascado. La chispa es grande si se realiza con una varilla de tubo de cobre crudo para sistemas 13

de agua o de gas de gran diámetro, pero se debe cortar delicadamente en lonchas de igual longitud, tratando de evitar el aplastamiento, deformándolo, dejando arañazos, rebabas o similares durante corte, redondeando los bordes cuidadosamente con papel de lija fino y montarlo sobre un soporte aislante, resistente a altas temperaturas, teniendo cuidado de que los tubos están bien alineados y paralelos entre sí. La chispa del oscilador de ondas múltiples original de Lakhovsky es de 4 secciones (6 electrodos) con ajuste micrométrico de los "huecos"; en algunos de ejemplos más recientes la distancia del encendido de cuatro "brechas" ha sido reemplazado por chispas "Duflot" de dos vías (de diatermia) con dos "huecos" en serie, con bombillas en paralelo para probar su funcionamiento sin necesidad de una ventana indicadora.

Prototipo de brecha de chispa

En mi réplica del circuito he utilizado provisoriamente una brecha de chispa estática amortiguada de sección múltiple tipo "paralelogramo articulado" de 5 electrodos, construida con tubos de cobre de diámetro de 28 mm, 110 mm de longitud, con 35 mm de separación entre sí, de base fija, con "huecos" de la barra de ajuste de anchura de aislamiento y se sometieron a ventilación forzada. Los electrodos de gran superficie son una garantía de bajo nivel de ruido de funcionamiento y bajo calentamiento. Un alto número de "huecos" reduce el tiempo de apagado del arco voltaico pero aumenta las pérdidas debido al efecto Joule y por lo tanto el rendimiento del sistema. A pesar de la gran eficacia funcional debido a la dificultad de ajuste "fino" 14

del sistema, la brecha de encendido descrita anteriormente ha sido sustituida por un prototipo, que tiene por electrodos 8 pernos hexágonales de acero inoxidable rectificados de 16mm, diámetro útil de 23 mm, y el micrómetro de avance del carrito de calibración.

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CONDENSADORES de "tanque" (tanque y condensador/elevador) Estos condensadores participan activamente con la bobina del circuito primario auto oscilante de Tesla-Oudin, y luego se someten a altas corrientes de resonancia y se elige en base al transformador HT, para maximizar su carga con el suministro de la red. El cálculo del valor nominal es según la siguiente fórmula:

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CAPACIDAD' del TANQUE (nF)

GRAFICO TENSION/CAPACIDAD' del TANQUE PER P=225w 50,00 45,00 40,00 35,00 30,00 25,00 20,00 15,00 10,00 5,00 0,00 0

5000

10000

15000

20000

TENSION NTS

El valor señalado arriba debe ser duplicado, ya que la "Configuración Oudin" incluye dos condensadores en serie cuyo valor debe ser dos veces el calculado, es decir, 8.8x2 = 17.6nF. En el MWO original de Rimini los condensadores planos aislados son de múltiples capas de mica de 15nF (ESR