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• Jorge Antonio Herrera León

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ING. CRISTHIAN RAMÍREZ

Diseño de Conexión END PLATE

PROYECTO : DISEÑO CONEXIÓN END PLATE Lorem ipsum dolor sit amet, consectetuer adipiscing elit. Phasellus hendrerit. Pellentesque aliquet nibh nec urna. In nisi neque, aliquet vel, dapibus id, mattis vel, nisi. Sed pretium, ligula sollicitudin laoreet viverra, tortor libero sodales leo, eget blandit nunc tortor eu nibh. Nullam mollis. Ut justo. Suspendisse potenti.

CONEX A MOM IPE450 Sed egestas, ante et vulputate volutpat, eros pede semper est, vitae luctus metus libero eu augue. Morbi purus libero, faucibus adipiscing, commodo quis, gravida id, est. Sed lectus. Praesent elementum hendrerit tortor. Sed semper lorem at felis. Vestibulum volutpat, lacus a ultrices sagittis, mi neque euismod dui, eu pulvinar nunc sapien ornare nisl. Phasellus pede arcu, dapibus eu, fermentum et, dapibus sed, urna.

ESPECIFICACIONES: VIGA = IPE 450 Vu = 20000 COLUMNA = IPE 600 Mu = 38755 Fy = 50 ksi Fu = 65 ksi Sec. Viga IPE = 450 d = 17,72 in bf = 7,48 in tw= 0,37 in tf = 0,6 in Peso = 77,6 kg/m Ag = 15,31 in2 Zxx= 1702,0 cm3 Zxx= 103,9 in3 Lv= 7,0 m 275,6 in

Diseño de Conexión END PLATE

kg Kg.m

Sec. Columna IPE = 600

d = 600 mm bf = 220 mm tw= 12,0 mm tf = 19,0 mm Peso = 122,0 kg/m Ag = 156,00 cm2 Zxx= 3512,0 cm3

XIÓN MENTO 0 1- Momento de Diseño En La Conexión :

M f = M 7020,62 pr + Vu S h = kip-in

Mf= Momento de Diseño Mpr = Máximo Momento Probable en la Conexión Vu = Fuerza Cortante en la Conexión Sh= Distancia desde el Borde de la Columna al Punto de Plastificación 6569,30 kip-in M pr = = C pr R y Fy Z x Fy + Fu C pr = = ≤ 1.2 1,15 2 Fy Fye R y = = 1,10 Tabla F.3.1.4-1 Fy NSR-10 d/2 = 8,86 in Controla ! S h = 3bf = 22,44 in 2 M pr 50,95 kip Vu = = Lh L h= Distancia Entre Centros de Plastificación Lh = = Lv − 2 S h 257,87 in

Diseño de Conexión END PLATE

DISEÑO CON APLICACIÓN DE CONEXIÓN END PLATE Diseño de Conexión END PLATE

2- Selección Configuración de Pernos : bp = bf + 1in 8,48 in g = 170mm 6,69 in pfi = 55mm 2,17 in pfo= 55mm 2,17 in de= 40mm 1,57 in Fyp= 50,00 ksi Pernos Alta Reistencia Fup= 65,00 ksi A-490 Gr 8 Ft = 113,00 ksi ho= 497.7mm 19,59 in h1= 372.7mm 14,67 in øn 0,75 ød 0,90

3- Diametro de Pernos Configuración 4ES : d b Re q =

2M f

πφ nFt (h0 + h1)

=

1,24

in

4- Calculo Momento Resistente : Use db = 1-1/4" 1,25 in Pt = Ft Av = 138,67 kip M n p = 2 Pt (h0 + h1) = 9503,94 kip-in nM np φ = 7127,95 kip-in > Mf

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5- Espesor End Plate :

GEOMETR PLATE EXT 4 PERNOS = 3,77 kip > pfi de= 40mm 1,57 in < s Use Caso 1  1 b   1 1 1  2 Y = h  +  + h  +  + [h ( p + s ) + h (d + p )] Caso 1 = 142,56 p 2   p s  2 s  g  1.11 M f 1,10 in t p R = e q = φdFypYp = 28,00 mm S =

p

1 2

bp g

p

1

0

fi

f0

1

fi

0

e

Use tp = 30mm (ASTM A572 Gr.50) tp = 30mm 1,18 in

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f0

7- Fuerza En Los Patines de La Viga : F fu =

M

f

( d b − t fb )

= 409,56 kip

8- Fluencia Sección a Cortante :

RÍA END TENDIDO S

F fu / 2 ≤ φd Rn = φd (0.6) Fyp b p t p = 270,44kip > Ffu/2 = 204,7816189

9- Fractura Sección a Cortante :

F fu = / 2 ≤ φ d Rn = φ d (0.6) Fup An 237,56kip > Ffu/2 = 204,7816189 Fup = Esfuerzo de Tensión en La Placa An = Area Neta End Plate An=tp(bp-2(db+1/8")) db= Diametro del Perno

An = 6,77 in

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10- Diseño de Atiezador :  Fyb    t s ,Re = 0,37 in q = t wb   F ys   = 9,40 mm Fyb= 50,00 ksi Fys= 50,00 ksi E = 29000 ksi Use ts =3/8" 0,38 in = 3,74 in h = p + d st f 0 e = 95,00 mm = 6,48 in hst Lst = = 164,54 mm tan 30 ° Chequeo Pandeo Local : hst E = 9,97 in < 13,49 ≤ 0.56 t st F ys Use Atiezador en PL 3/8"x95x165mm ASTM A572 Gr.50

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11- Chequeo a Cortante :

Vu

≤ φn = Rn = φn ( nb ) Fnv Ab 243,68 kips Vu= 51 kips < 243,68 Fnv= 457Mpa 66 ksi Tomado Tabla F.2.10.3-2 NSR-10 Ab= 1,23 in2 nb= 4 Pernos

12- Chequeo bolt-bearing/tear-out : Vu ≤ φn R n = φ n ( ni ) rni + φ n ( no ) rno 690,94 kip > 50,95 kip

Lc= Distancia libre vertical entre agujeros t= Espesor del End Plate Fu=Resistencia a la tensión del End Plate db= Diametro del Perno ni= 2 Pernos no= 2 Pernos Lc= 3,59 in rni= 331,01 in > 230,31 Controla rn0= 331,01 in > 230,31 Controla

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13- Diseño de Soldaduras :

Soldadura Patines a End-Plate 1. Prepare los patines de la viga con biseles a 45 grados 2. Precaliente las piezas de acuerdo con las especificaciones AWS-Ver Tabla 3.2 AWS.D1.1-2006. Pág.66 3. Procesa al proceso de soldadura en el orden mostrado con los numerales de la figura. 4. Emplear en los patines detalle soldadura tipo AWS TC-U4b-GF Precalentamiento de Piezas Acero A572 Gr.50 tp = 1,18 in Use Temperatura de precalentamiento 10 °c Diseño de Soldadura que Conecta al Patin a Tensión = 15,74 in Lw = 2(b fb + t fb ) − t wb Puf D≥ = 12,46 Dieciseisavos 1.392 (1.5 Lw ) Use 13/16" Se requiere una soldadura de filete de 13/16" en el patin superior Para garantizar resistencia ante cargas sismicas, por ser este espesor mayor a 1/2", Realizar soldadura CPJ dea cuerdo con especifiaciones AWS D1.1. Espesor del material de la Minimo tamaño sold parte mas gruesa a unir de filete (mm) Hasta 7mm (1/4'' ) inclusive 3 ( 1/8'' ) de 7 a 13mm (1/4''-1/2'') 5 ( 3/16'' ) de 13 a 19mm (1/2''-3/4'') 6 (1/4'' ) mayor de 19mm (3/4'') 8 ( 5/16'' )

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Resistencia por flexión en el Alma

(60 %) Fyb t wb 3,99 4 Dieciseisavos D = ≥ 2(1.392 ) Tamaño Minimo 5 Dieciseisavos Controla !





Resistencia de diseño a Cortante

Rdw = 1.392D(2 Lv ) = 115,31 kips > 50,95 kips d b Lv = − t fb 2 = 8,28 in Controla ! − 2t fb − ( p f + 2d b ) Lv = d = 11,90 in USE : Soldadura sobre ambos lados del alma de la viga

t = 5/16 E-7018







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