MACHUCADORA DE COCA 1.- Justificacion El presente documento se realiza primordialmente porque es un requerimiento que pr
Views 246 Downloads 3 File size 3MB
MACHUCADORA DE COCA 1.- Justificacion El presente documento se realiza primordialmente porque es un requerimiento que presenta el plan de la materia Elementos de Máquinas I. Para la elaboración de esta proyecto se elige como objetivo principal el de contar con una máquina que sea capaz de ablanda la hoja de coca. Así mismo se elige, porque, al ser una máquina portátil ésta se puede utilizar en cualquier región del país hecho que le da ventaja sobre otras máquinas que tengan el mismo objetivo. Con ello, en el transcurso del proyecto y al finalizarlo se pretende obtener una máquina capaz de cumplir con sus funciones asignadas. 2.- Funciones 2.1.-Función principal.La ablandadora de coca se utiliza para ablandamiento de hoja de coca, para la tradicional pìjcha de la misma.
2.2.-Función específica.La capacidad de nuestra maquina será de 0.5 lb en 2 min. Se utilizara la hoja de coca. El tipo de accionamiento de la maquina será eléctrico. El tipo de alimentación monofásica
3.- Diseño del mecanismo 3.1.- Grafico
3.2.- Descripcion del mecanismo Nuestro mecanismo funciona con un tornillo sin fin acoplado al motor y una corona para reducir la velocidad hasta la requerida que es de 73 [rpm]. La corona transmite el movimiento al eje en el cual tenemos la excéntrica de nuestro mecanismo biela - excéntrica lo que nos ayuda a convertir el movimiento circular del eje en movimiento lineal. Aprovechamos ese movimiento lineal para machucar la hoja de coca que es el proceso requerido. Nuestro eje se apoya a las chumaceras que están sobre nuestra estructura y en la misma tenemos nuestra superficie para machucar de madera. 3.3.- Evaluacion tecnica Dada la simplicidad de nuestra máquina y que no cuenta con funciones secundarias nuestra maquina es viable para la construcción ya que solo cumple la función para la que está diseñada (machucar) y tiene estrictamente todas las piezas para su funcionamiento adecuado por lo que no se puede prescindir de ninguna de ellas y tampoco es necesario aumentar ninguna para que la maquina funcione correctamente.
4.- Organización de la Maquina 4.1.- Diseño por grupos 4.1.1 Grupo 1 estructura de la maquina
4.1.2 Grupo 2 Mecanismo
4.1.3 Grupo 3
4.2 Diseño por piezas 4.2.1 Grupo 1
PIEZA G1.1 G1.2 G1.3 G1.4 G1.5 G1.6 G1.7 G1.8
NOMBRE DE PIEZA PATAS PRINCIPALES SOPORTE MECANISMO SOPORTE MOTOR SOPORTE CHUMACERA LATERALES SOPORTE MESA FRONTAL SOPORTE MESA PATAS SOPORTE MESA MESA
CANTIDAD 4 4 2 1 2 2 2 1
LONGITUD [M] 1,60 0,70 0,70 0,70 0,35 0,70 1,10 0.70
4.2.2 Grupo 2
3
1 2 4
PIEZA G2.1 G2.2 G2.3 G2.4 G2.5
NOMBRE DE PIEZA RODAMIENTOS UCP EJE PRINCIPAL TORNILLO SINFIN CORONA MOTOR
CANTIDAD 2 1 2 1 2
LONGITUD [M] ------0,40 -------------------
4.2.3 Grupo 3 5
3 1 4
PIEZA
NOMBRE DE PIEZA
G3.1 G3.2 G3.3 G3.4 G2.5
BIELA GUIADOR BASE DE MAZO MAZO EXCENTRICA
2
CANTIDAD LONGITUD [M] 1 0.15 1 0.20 1 0.15 1 0.12 1 0,15
4.3.- Estructura organizacional
MAQUINA ABLANDADORA DE COCA
GRUPO 3
GRUPO 2
GRUPO 1
G1.1 PATAS PRINCIPALES
G2.1 CHUMACERA
G1.2 SOPORTE MECANISMO
G2.2 EJE PRINCIPAL
G1.3 SOPORTE MOTOR
G2.3 TORNILLO SINFIN
G1.4 SOPORTE CHUMECERA
G2.4 CORONA
G1.5 LATERALES SOPORTE DE MESA
G2.5 MOTOR
G1.6 FRONTAL SOPORTE DE MESA
G2.6 EXCENTRICA
G3.1 BIELA G3.2 GUIADOR G3.3 BASE DE MAZO G3.4 MAZO
G1.7 PATAS SOPORTE DE MESA G1.8 MESA
5.- Diseño, cálculo y dimensionamiento de partes y piezas Para poder establecer datos previos para, el cálculo de nuestra potencia nos basamos en una experiencia, la cual consiste en la caída de un peso específico desde una altura establecida, así poder saber la energía que se necesita para poder ablandar la hoja de coca que será energía perdida en el rebote de dicho objeto para esto necesitamos la altura de rebote y tiempos, de subida y bajada además del tiempo de contacto con la coca. Para esto desarrollamos un código para el software ARDUINO y con un sensor de distancia ultrasónico considerando las pérdidas previamente.
Numero de dato
Distancia de caída[ m]
Tiempo de caída[s]
1 2 3 4 5 6
0.898 0.893 0.912 0.914 0.910 0.904
0.4 0.5 0.5 0.5 0.4 0.4
Promedio
0.905
Tiempo de contacto con la superficie[s] 0.1 0.1 0.1 0.2 0.1 0.1
0.45
0.12
Tiempo de subida [s]
Distancia de rebote [m]
0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1
0.233 0.245 0.264 0.310 0.263 0.267 0.1
5.1 Cálculo de la potencia 𝑣1 = √2 ∗ 𝑔 ∗ ℎ1 𝑣1 = √2 ∗ 9.78 ∗ 0.905 𝑣1 = 4.21 𝑚/𝑠 𝑣2 = √2 ∗ 𝑔 ∗ ℎ2 𝑣1 = √2 ∗ 9.78 ∗ 0.137 𝑣1 = 1.64 𝑚/𝑠 Fuerza de impacto 𝐹= 𝐹=
𝑚 ∗ (𝑣1 + 𝑣2) 𝑡3
1.439 ∗ (4.21 + 1.64) 0.12 𝐹 = 70.15 𝑁
Potencia del impacto (𝑚 ∗ 𝑔 ∗ ℎ1) − (𝑚 ∗ 𝑔 ∗ ℎ2) = 𝐸𝑖(𝑒𝑛𝑒𝑟𝑔𝑖𝑎 𝑝𝑒𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑒𝑛 𝑖𝑚𝑝𝑎𝑐𝑡𝑜) (1.439 ∗ 9.78 ∗ 0.905) − (1.439 ∗ 9.78 ∗ 0.137) = 𝐸𝑖 𝐸𝑖 = 10.81 𝐽 Comprobando 𝑚 ∗ 𝑣12 𝑚 ∗ 𝑣22 − = 𝐸𝑖 2 2
0.264
1.439 ∗ 4.21² 1.439 ∗ 1.642 − = 𝐸𝑖 2 2 𝐸𝑖 = 10.81 𝐽 𝑃𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 = 𝐸/𝑡3 𝑃𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 = 10.81/0.12 𝑷𝒐𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 = 𝟗𝟎. 𝟏𝟒 𝑾 = 𝟎. 𝟏𝟐𝟏 𝑯𝒑 Otra manera de calcular la potencia 𝑦 = 𝑦0 + 𝑣0 𝑡 +
1 2 𝑔𝑡 2
0.905 𝑡=√ = 0.43 [𝑠] 4.89
𝑣1 = 𝑣0 + 𝑔𝑡 𝑚 𝑣1 = 0 + (−9.78) × 0.45 = −4.4 [ ] 𝑠
0.137[𝑚] 𝑚 = 1.37 [ ] 0.1[𝑠] 𝑠
𝑣2 = Masa del combo = 1.439 [kg]
𝐹= 𝐹=
𝑚 𝑣1 + 𝑚𝑣2 ∆𝑡
1.439 (4.40 + 1.37) 0.12 𝐹 = 69.19 [𝑁] 𝑣 =𝜔∗𝑟
𝜔 = 73[𝑟𝑝𝑚] ∗ 𝑣 = 7.64 [
2𝜋 [𝑟𝑑] 1[𝑚𝑖𝑛] 𝑟𝑑 ∗ = 7.64 [ ] 1[𝑟𝑝𝑚] 60[𝑠] 𝑠
𝑟𝑑 𝑚 ] × 0.075[𝑚] = 0.57 [ ] 𝑠 𝑠 𝑃𝑜𝑡 =
𝑃𝑜𝑡 =
𝐹∗𝑣 [𝐻𝑝] 75
69.19 ∗ 0.57 = 0.52 [𝐻𝑝] 75
Calculo de la capacidad Las bolsas de para la venta de coca más comerciales son de media libra, nos propusimos ablandar esta cantidad en 2 min. 1 𝑙𝑏 = 453 𝑔𝑟𝑎𝑚𝑜𝑠 0.5 𝑙𝑏 ∗ 453 𝑔 = 113.5
226.5 𝑔 2 min
𝑔 𝑚𝑖𝑛
Con la potencia de golpe que hallamos por pruebas sucesivas necesitamos 30 golpes para ablandar 47 gramos de coca con vico y complementos. 30 𝑔𝑜𝑙𝑝𝑒𝑠 − − − − 47 𝑔𝑟𝑎𝑚𝑜𝑠 𝑋 − − − −113.25 𝑔𝑟𝑎𝑚𝑜𝑠 𝑋 = 72.8 = 73 golpes Un golpe equivale a una revolución dentro de nuestro sistema excéntrica manivela. Ɯ = 73 𝑟𝑝𝑚 Para un sistema excéntrica manivela, el rendimiento es bajo al igual que un sistema de tornillo de gusano que oscila entre 50 – 85 %, el cual también usaremos en nuestro proyecto, al tener una potencia de golpe de 0.12 Hp podemos suponer un motor de baja potencia 0.5 Hp por los bajos rendimientos de nuestras transmisiones.
Selección del motor Catálogo de fabricante WEG para motores monofásicos.
Seleccionamos el motor: Monofásico 127/220V 50 Hz. 1740 rpm 0.5 Hp Carcaza: 80 Con los datos de carcaza sabremos las dimensiones del motor (anexo 2) 5.2.- Calculo de la transmisión Calculo del sistema de transmisión tornillo sinfín – engranaje. Reducción: 1740 rpm - 73 rpm 𝑖=
1740 73
𝑖 = 23.83 ⥲ 24 Para una potencia de golpe 0.12 Hp y en el catálogo de potencias elegimos i = 30 WB1030 Potencia 0.5 Hp (Anexo 3) Numero de dientes corona = 30
Dientes en contacto del sinfín = 1 De catálogo de fabricante engranajes Martin:
Corona: Paso: 10 Cara: 5/8” Angulo de presión: 14½ ̊ Sin fin: Cara: 1 3/8 Ecuaciones para el cálculo de la dimensiones (Anexo 4). Paso axial: 𝑃𝑥 =
𝛱 𝛱 = = 0.314 𝑝𝑢𝑙𝑔. 𝑃 10
Diámetro de paso rueda: 𝑑𝑔 =
𝑁𝑔 30 = = 3 𝑝𝑢𝑙𝑔. 𝑃 10
Distancia entre centros: 𝑐=
(𝑑𝑤 + 𝑑𝑔) 1.25 + 3 = = 2.125 𝑝𝑢𝑙𝑔. 2 2
Avance: 𝐿 = 𝑝 ∗ 𝑁𝑤 = 0.314 ∗ 1 = 0.314 𝑝𝑢𝑙𝑔. 𝜆 = arctan
𝐿 0.314 = arctan ( ) = 4.57 ̊ 𝛱 ∗ 𝑑𝑤 𝛱 ∗ 1.25
Velocidad en la línea: 𝑣𝑤 =
𝛱 ∗ 𝑑𝑤 ∗ 𝑛𝑤 𝛱 ∗ 1.25 ∗ 1740 = 12 12 𝑣𝑤 = 569.41 𝑝𝑖𝑒𝑠/𝑚𝑖𝑛
Velocidad en la corana: 1
𝑛𝑔 = (30) ∗ 1740 = 58 𝑟𝑝𝑚 𝑉𝑔 =
𝛱 ∗ 𝑑𝑔 ∗ 𝑛𝑔 𝛱 ∗ 3 ∗ 58 = = 45.55 𝑝𝑖𝑒𝑠/𝑚𝑖𝑛 12 12
Velocidad de desplazamiento:
𝑣𝑤
569.41
𝑉𝑠 = cos 𝜆 = cos 4.57 = 571.23 𝑝𝑖𝑒𝑠/𝑚𝑖𝑛 De la figura 13 -42 Shigley:
𝑓 = 0.042 Fuerza ejercidas por el sin fin en la corona: Ecuación Shigley en Hp: 𝑊𝑥 =
33000 ∗ 𝐻 𝑣𝑤
𝑊𝑥 =
33000 ∗ 0.5 569.41
𝑊𝑥 = 28.98 𝑙𝑏𝑓 𝑊=
𝑊𝑥 (𝑐𝑜𝑠𝜙 ∗ 𝑠𝑒𝑛𝜆) + (𝑓 ∗ 𝑐𝑜𝑠𝜆) 28.98
𝑊 = (𝑐𝑜𝑠14.5∗𝑠𝑒𝑛4.57)+(0.042∗𝑐𝑜𝑠4.57) 𝑊 = 238.05 𝑙𝑏𝑓 𝑊𝑦 = 𝑊 ∗ 𝑠𝑒𝑛𝜙 = 243.51 ∗ 𝑠𝑒𝑛14.5 = 60.97 𝑙𝑏𝑓 𝑊𝑧 = 𝑊 ∗ ((𝑐𝑜𝑠𝜙 ∗ 𝑐𝑜𝑠𝜆) − (𝑓 ∗ 𝑠𝑒𝑛𝜆)) = 238.05 ∗ ((𝑐𝑜𝑠14.5 ∗ 𝑐𝑜𝑠4.57) − (0.042 ∗ 𝑠𝑒𝑛4.57)) = 234.19 𝑙𝑏𝑓
𝑾𝒙 = 𝟐𝟖. 𝟗𝟖 𝒍𝒃𝒇 = 𝟏𝟐𝟖. 𝟗𝟏 𝑵 𝑾𝒚 = −𝟔𝟎. 𝟗𝟕 𝒍𝒃𝒇 = − 𝟐𝟕𝟏. 𝟐𝟏 𝑵 𝑾𝒛 = −𝟐𝟑𝟒. 𝟏𝟗 𝒍𝒃𝒇 = − 𝟏𝟎𝟒𝟏. 𝟕𝟐 𝑵
1.5 pulg = 0.0381 m.
Dimensionamiento del eje:
Largo del eje = 40 cm
Plano X –Y
∑𝐹 𝑅𝑎 + 70.15 + 𝑅𝑏 − 271.21 = 0 ∑𝑀 (0.4 ∗ 70.15) + (0.3 ∗ 𝑅𝑏) − (0.1 ∗ 271.21) − (0.1 ∗ 128.91) = 0 𝑹𝒃 = 𝟑𝟗. 𝟖𝟒𝑵 𝑹𝒂 = 𝟏𝟔𝟏. 𝟐𝟐 𝑵
Plano X –Z
∑𝐹 𝑅𝑎𝑧 + 𝑅𝑏𝑧 = 1041.72 𝑁 ∑𝑀 −0.1 ∗ 1041.72 + 0.3 ∗ 𝑅𝑏𝑧 = 0 𝑹𝒃𝒛 = 𝟑𝟒𝟕. 𝟐𝟒𝑵 𝑹𝒂𝒛 = 𝟔𝟗𝟒. 𝟒𝟖 𝑵
Calculo del torque transmitido 𝑇 − 1041.72 ∗ 1.5 ∗ 0.0254 = 0 𝑻 = 𝟑𝟗. 𝟔𝟗 𝑵𝒎 = 374.14 𝒌𝒈𝒇/𝒄𝒎 Calculo de la potencia transmitida (Ɯ 𝑒𝑛 𝑟𝑎𝑑𝑖𝑎𝑛𝑒𝑠/𝑠𝑒𝑔) 𝑃 =𝑇∗Ɯ 𝑃 = 39.69 ∗ 5.91 𝑷 = 𝟐𝟑𝟒. 𝟓 𝑾 𝑷 = 𝟎. 𝟑𝟏 𝑯𝒑 Como se observa existe una pérdida considerable en la transmisión. 𝑉𝑟 = √161.22² + 694.482 𝑽𝒓 = 𝟕𝟏𝟐. 𝟗𝟓 𝑵 = 𝟕𝟐. 𝟕𝟗 𝒌𝒈𝒇 𝑀𝑟 = √66.448² + 29.013² + 39.69² 𝑴𝒓 = 𝟖𝟐. 𝟔𝟔 𝑵𝒎 = 𝟖𝟒𝟐. 𝟗𝟐 𝒌𝒈𝒇/𝒄𝒎 𝜎𝑥 =
𝑀𝑟 ∗ 𝐶 𝑇
𝜎𝑥 =
842.92 𝛱 ∗ 𝜙3 32
𝝈𝒙 =
𝟖𝟓𝟖𝟓. 𝟗𝟏 𝝓𝟑
𝜏𝑥 =
𝝉𝒙 =
374.14 𝛱 ∗ 𝜙3 16
𝟏𝟗𝟎𝟓. 𝟒𝟕 𝝓𝟑
𝜎𝑚𝑎𝑥 = 𝜎0 + 𝜏𝑚𝑎𝑥 𝜎𝑚𝑎𝑥 =
𝜎𝑥 + 𝜎𝑦 𝜎𝑥 + 𝜎𝑦 2 + √(( ) + 𝜏𝑥𝑦 2 ) 2 2 𝜎𝑚𝑎𝑥 ≤
𝑆𝑦 𝑛
8585.91 8585.91 2 1905.47 2 4000 + √(( ) +( ) ≤ 2 ∗ 𝜙3 2 ∗ 𝜙3 𝜙3 3 8989.79 4000 ≤ 𝜙3 3 𝝓 = 𝟏. 𝟖𝟖 𝒄𝒎 τ max:
𝜎𝑥 − 𝜎𝑦 2 𝜏𝑚𝑎𝑥 = √( ) + 𝜏𝑥𝑦 2 2 8585.91 2 1905.47 2 4000 √( ) +( ) ≤ 𝜙3 6 2 ∗ 𝜙³ 𝜙=1.89 𝑐𝑚 Von mises: 𝜎𝑎 = √𝜎𝑚𝑎𝑥 2 + (3 ∗ 𝜏𝑚𝑎𝑥 2 ) 𝜎𝑎 = √𝜎𝑥² + (3 ∗ 𝜏𝑚𝑎𝑥 2 ) 𝜎𝑎 ≤
𝑆𝑦 𝑛
𝐷 2 𝐷 2 𝑀𝑟 ∗ 𝑀𝑡 ∗ 2) + 3 ∗ ( 2 ) ≤ 𝑆𝑦 √( 𝐼 𝐼𝑝 𝑛 8585.91 2 1905.47 2 4000 √( ) +3∗( ) ≤ 3 𝜙³ 𝜙³ 𝝓 = 𝟏. 𝟗𝟎 𝒄𝒎 Dimensionamiento a fatiga 3 1.90 𝑐𝑚 ⥲ " ⥲ 1.905 𝑐𝑚. 4 Si 𝝓 = 𝟏𝟗. 𝟎𝟓 𝒎𝒎 De grafica S – N shigley sección 6 -34 (figura) N = 70 rpm
𝑆𝑢𝑡 = 95 𝐾𝑝𝑠𝑖 = 655 𝑀𝑝𝑎 Según Shigley: 𝑺𝒖𝒕 ≤ 𝟐𝟎𝟎 𝑲𝒑𝒔𝒊 − − − − − − − − − − − 𝟎. 𝟓 𝑺𝒖𝒕 𝑺𝒖𝒕 > 𝟐𝟎𝟎 𝑲𝒑𝒔𝒊 − − − − − − − − − − − 𝟏𝟎𝟎 𝑲𝒑𝒔𝒊 𝑺𝒖𝒕 > 𝟏𝟒𝟎𝟎 𝑴𝒑𝒂 − − − − − − − − − − − 𝟕𝟎𝟎 𝑴𝒑𝒂 𝑆 ′ 𝑒 = 0.5 ∗ 𝑆𝑢𝑡 𝑺′ 𝒆 = 𝟎. 𝟓 ∗ 𝟗𝟓 = 𝟒𝟕. 𝟓 𝑲𝒑𝒔𝒊 = 𝟑𝟐𝟕. 𝟓 𝑴𝒑𝒂 Se = Ka*Kb*Kc*Kd*Ke*Kf*S’e
𝑲𝒂 = 𝒂 ∗ 𝑺𝒖𝒕ᵇ Shigley tabla 6 – 2
𝒂 = 𝟐. 𝟕 𝒃 = −𝟎. 𝟐𝟔𝟓 𝑲𝒂 = 𝟎. 𝟖𝟏 Shigley 6 -20
𝑲𝒃 = 𝟎. 𝟗𝟐𝟒
𝑲𝒄 = 𝟎. 𝟓𝟗
𝑲𝒅 = 𝟏. 𝟎𝟓𝟕 𝑲𝒆 = 𝟏
𝑆𝑒 = 0.81 ∗ −0.924 ∗ 0.59 ∗ 1.057 ∗ 1 ∗ 327.5 𝑀𝑝𝑎 𝑺𝒆 = 𝟏𝟓𝟐. 𝟖𝟔 𝑴𝒑𝒂 Goodman modificado:
El punto B es el más crítico r=1
𝑟 = 0.0525 19.05 𝐷 = 1.16 𝑑
Shigley A – 15
Kts = 1.45
Kt = 1.6
q = 0.65
𝐾𝑓 = 1 + 𝑞 ∗ (𝑘𝑡 − 1) 𝐾𝑓 = 1 + 0.65 ∗ (1.6 − 1) 𝑲𝒇 = 𝟏. 𝟑𝟗 𝐾𝑓𝑠 = 1 + 𝑞 ∗ (𝑘𝑡𝑠 − 1) 𝐾𝑓𝑠 = 1 + 0.65 ∗ (1.45 − 1) 𝑲𝒇𝒔 = 𝟏. 𝟐𝟗𝟐
𝜎𝑎′ = √(
𝐷 𝑀𝑟 ∗ 2 𝐼
2
∗ 𝐾𝑓) + 3 ∗ (
𝐷 𝑀𝑡 ∗ 2 𝐼𝑝
2
∗ 𝐾𝑓𝑠)
11557.52 2 2467.6 2 √ 𝜎𝑎 = ( ) +3∗( ) 𝜙³ 𝜙³ ′
𝜎𝑎′ =
12322.47 𝜙3
𝜎𝑚′ = √(
′
𝜎𝑚 = √(
𝐷 𝑀𝑟 ∗ 2 𝐼
2
) +3∗(
𝐷 𝑀𝑡 ∗ 2 𝐼𝑝
2
)
8585.91 2 1905.47 2 ) +3∗( ) 𝜙³ 𝜙³ 𝜎𝑚′ =
9198.39 𝜙3
1 𝜎𝑎′ 𝜎𝑚′ ≥ + 𝑛 𝑆𝑒 𝑆𝑢𝑡 1 12322.47 9198.39 ≥ + 3 2958.86 ∗ 𝜙³ 6679.14 ∗ 𝜙³ 𝝓 = 𝟐. 𝟐𝟏 𝒄𝒎 =
𝟕 " 𝟖
Diámetro del eje tendrá que ser escalonado esto para la facilidad de inserción del engranaje y además existe fuerza axial en el mismo.
𝟕 𝟖
𝝓𝟏 = " = 𝟐𝟐. 𝟐𝟐𝟓 𝒎𝒎 𝝓𝟐 = 𝟏" = 𝟐𝟓. 𝟒 𝒎𝒎
RODAMIENTOS Preseleccion del rodamiento: Se escogio un rodamiento UCP-205-14
Datos de tablas:
-
Capacidad de carga estática (C0):7880 N Capacidad de carga dinámica (C): 14000 N Velocidad Nominal: 10000rpm Horas de servicio para máquinas agrícolas (L10h): 300 – 3000
𝑃0 = 𝑋𝐹𝑅 + 𝑌𝐹𝐴 Donde: FR = Carga radial que se aplica sobre el rodamiento. Fa = Carga axial que se aplica sobre el rodamiento. X, Y = Valores adimensionales que varían para cada tipo de rodamiento.
𝐹𝐴 = 257.82 𝑁 𝐹𝑅 = √161.852 + 663² 𝑁 𝐹𝑅 = 682.5 𝑁 𝑋 = 0.56 𝑌 = 1.2 𝑃0 = 0.56 ∗ 682.5 + 1.2 ∗ 257.82 𝑃0 = 691.584 [𝑁]
Capacidad de carga estática: 𝑆0 =
𝐶0 𝑃0
De tablas del rodamiento sacamos el factor de seguridad S0:
Por lo tanto: 𝐶0 = 1.5 ∗ 691.584 𝐶0 = 1037.4 [𝑁] Vida nominal en millones de revoluciones: 𝐶 𝑝 𝐿10 = ( ) 𝑃 L10 = Vida estimada en millones de revoluciones. C = Capacidad de carga dinámica. P = Carga equivalente sobre el rodamiento. p = 3 para rodamientos de bolas; (10/3) para rodamientos de rodillos. 14000 3 𝐿10 = ( ) = 8.29 𝑀𝑟𝑒𝑣 691.584 𝐿10 = 8.29 𝑀𝑟𝑒𝑣 El rodamiento seleccionado cumplirá los requerimientos.
Chavetas Datos: -
Motor P = 0.5 Hp Velocidad de rotación n = 70 rpm Coeficiente de seguridad n=3 Diámetro del eje = 22.225 mm Momento torsor del eje = 𝟏𝟖. 𝟗𝟓 𝑵𝒎 = 193.23 kgf cm = 1.923 Kgf m
𝜎𝑓
Ʈ=0,577• 𝑛 = 0.577• σ=
𝜎𝑓 𝑛
2500
= 721,25(kgf/cm2)
=1250 kgf/cm2
M = 193.23 kgf cm 70 rpm = 7.33 rad/seg Con el diámetro del eje D = 22.225 mm tenemos b = 8, h = 7. Dimensionamiento a la falla por corte.-
Para el eje Chaveta engranaje de transición Falla por corte 𝑴𝒕 = 𝟏𝟗𝟑. 𝟐𝟑
𝑳=
𝟒 ∗ 𝑴𝒕 ∗ 𝒏𝒔 𝟒 ∗ 𝟏𝟖. 𝟗𝟓 ∗ 𝟑 ∗ 𝟏𝟎³ = Ɵ ∗ 𝒃 ∗ 𝑺𝒚 𝟐𝟐. 𝟐𝟐𝟓 ∗ 𝟖 ∗ 𝟐𝟔𝟒 𝑳 = 𝟒. 𝟖𝟒 𝒎𝒎
Falla por aplastamiento
𝑳=
𝟐 ∗ 𝑴𝒕 ∗ 𝒏𝒔 𝟐 ∗ 𝟏𝟖. 𝟗𝟓 ∗ 𝟑 ∗ 𝟏𝟎³ = Ɵ ∗ 𝒉 ∗ 𝝈𝒂𝒑𝒍𝒂𝒔 𝟐𝟐. 𝟐𝟐𝟓 ∗ 𝟕 ∗ 𝟕𝟖𝟒. 𝟓 𝑳 = 9.4 mm
o
Chaveta - Material - Altura - Ancho - Largo
sae 1020 7m 8m 10 mm
Excéntrica El diámetro de la excéntrica será 15 cm el cual será el carrera de nuestro martillo para el aplaste.
15 cm
Biela La biela tendrá la longitud de carrera que será 15 cm.
Fijadores Fijadores Biela Martillo
Dimensionamiento eje de biela y pasadores 𝑴
𝑭𝒕 = 𝒓
𝑭𝒕 =
𝟑𝟕𝟒.𝟏𝟕 𝟕.𝟓
𝑭𝒕 = 𝟒𝟗. 𝟖
𝑭 = 𝟕. 𝟏𝟔 𝒌𝒈𝒇
F
Se elige un acero sae 304
𝑹 = √𝟒𝟗. 𝟖𝟐 + 𝟕. 𝟏𝟔𝟐
Ft 𝝉= 𝝉=
𝟎.𝟓𝑺𝒚 𝒏
𝟎.𝟓𝑺𝒚 𝒏
𝜫 𝟒
≤ (𝑹)/( * 𝜫
≤ (𝑹)/( 𝟒 *Φ²)
0.5 ∗ 193 𝑅 ≤ 𝛱 2 ( 4 ) ∗ 𝛷2 𝟎.𝟓∗𝟏𝟗𝟑 𝟐
≤
𝟓𝟎.𝟑𝟏 𝜫 𝟒
( )∗𝜱𝟐
𝜱 = 𝟏. 𝟏𝟓 𝒄𝒎 Pasador 0.5 ∗ 193 50.31 ≤ 𝛱 2 (2 ∗ 4 ) ∗ 𝛷 2 𝜱 = 𝟎. 𝟖 𝒄𝒎
Grosor de biela Eje biela
0.15 m
Pasador
El eje de biela medirá 1.15 cm tomaremos 2.5 cm para el ancho de biela.
𝛱2 ∗ 𝐸 ∗ 2.53 ∗ 𝑋 𝑃𝑒𝑟 = 12 ∗ 4 ∗ 152 𝛱2 ∗ 20394.324 ∗ 2.53 ∗ 𝑋 𝑃𝑒𝑟 = 12 ∗ 4 ∗ 152 𝐹 ≤ 𝑃𝑒𝑟 𝐴 𝑿 = 𝟗. 𝟗𝟏 𝒎𝒎 𝑿 = 𝟏 𝒄𝒎 Base del martillo
Base de martillo circular
𝛱2 ∗ 𝐸 ∗ 𝛱 ∗ 𝑟⁴ 𝑃𝑒𝑟 = 4 ∗ 4 ∗ 152 𝛱2 ∗ 20394.324 ∗ 𝛱 ∗ 𝑟⁴ 𝑃𝑒𝑟 = 4 ∗ 4 ∗ 152 𝐹 ≤ 𝑃𝑒𝑟 𝐴 𝒓 = 0.454 cm Φ = 0.91 cm
7.- Procesos de fabricación
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: EXCENTRICA Material en bruto: BARRA 6 PULG SAE 1045 Plano Material: Acero SAE 1045
Velocidades Op.
Descripción
croquis
Maquinaria
Dimensiones a mecanizar
Tiempos
Herramienta Vel. de corte [m/min]
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
1
SUJECIÓN DE LA PIEZA Y REFRENTADO DE LAS CARAS FRONTALES
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
2
2
40.00
6.000
0.725
2
CENTRADO DE LA PIEZA
TORNO
BROCA DE CENTRAR
22.00
110.28
1.00
110.28
2
3
5.00
6.000
0.091
3
DESMONTAR LA PIEZA Y VOLVER A SUJETAR LA PIEZA CON AYUDA DEL PUNTO PARA EL MECANIZADO
TORNO
CONTRA PUNTO
4
MECANIZADO EXTERIOR DE TOTAL (DESBASTE)
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
30.00
0.272
5
MECANIZADO FRONTAL REFRENTADO
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
150
3
2.00
2.720
6
REDONDEO DE LOS EXTREMOS Y DAR LA VUELTA LA PIEZA
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
150
3
2.00
7
MECANIZADO FRONTAL REFRENTADO
TORNO
CUCHILLA DE AFINADO
22.00
110.28
1.00
110.28
150
1
2.00
8
CHAFLAN DE LOS EXTREMOS
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
3.000
0.018
9
REDONDEO DE LOS EXTREMOS Y DAR LA VUELTA LA PIEZA
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
6.000
0.018
10 CHAFLAN DE LOS EXTREMOS
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
3.000
0.018
11 DESMONTAR LA PIEZA
TORNO
6.000
6.000
2.720
2.720
5.000
TALLADO DE LAS RANURAS 12 PERFORADO SECCION A.1
TALADRO
13 DESMONTAR LA PIEZA
TALADRO
TALADRO DE BANCA BROCA 5 mm
25.00
110.28
1.00
110.28
3
2
11.00
30.000
0.299
5.000
TIEMPO TOTAL
79.603
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: PATAS PRINCIPALES Material en bruto: ANGULAR 1 1/2 Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR EL ANGULAR EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DEL ANGULAR
5
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
FLEXO
Tiempos Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
CIERRA CIRCULAR
DISCO DE DESGASTE
MARCADO DE LOS PUNTOS PARA EL PERFORADO
-----------------
FLEXO
6
POSICIONADO DE LA PIEZA
-----------------
7
PERFORADO
8
DESMONTADO
-----------------
9
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
TALADRO DE BANCA
Dimensiones a mecanizar
Herramienta
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
25.00
6.000
0.227
2.000
1.000
BROCA 10 mm
30.00
150.38
0.50
75.19
4
1
10.00
0.532
1.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
#¡REF!
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: PATAS SOPORTE DE MESA Material en bruto: ANGULAR 1 1/2 Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR EL ANGULAR EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DEL ANGULAR
4
POSICIONADO DE LA PIEZA
5
REDONDEADO
CIERRA CIRCULAR
Dimensiones a mecanizar
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
FLEXO
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
25.00
-----------------
TALADRO DE BANCA
Tiempos
Herramienta
6.000
0.227
1.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
36.773
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: MAZO Material en bruto: CLINDRO 1 3/4 " Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR LA CILINDRO EN LA MAQUINA
-----------------
3
CILINDRO
2
SOLDADURA
SOLDADORA
7
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
CIERRA CIRCULAR
Dimensiones a mecanizar
Tiempos
Herramienta RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
FLEXO
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
6.000
3.455
6.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
26.614
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: BIELA Material en bruto: PALANQUILLA L= 1000[mm],AREA=25x10mm Plano Nº 3 Material: Acero SAE 1045
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR LA PALANQUILLA EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DE LA PALANQUILLA
4
Dimensiones a mecanizar
Tiempos
Herramienta RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
REGLA
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
CIERRA CIRCULAR
DISCO DE DESGASTE
MARCADO DE LOS PUNTOS PARA EL PERFORADO
-----------------
REGLA
5
POSICIONADO DE LA PIEZA
-----------------
6
ENCENDIDO DEL TALADRO
TALADRO DE BANCA
BROCA 10 mm
30.00
150.38
0.50
75.19
1
1
10.00
7
PERFORADO
TALADRO DE BANCA
BROCA 10 mm
30.00
150.38
0.50
75.19
1
1
10.00
8
DESMONTADO
-----------------
7
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
10.00
6.000
0.091
2.000
1.000
1.000
0.133
1.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
TIEMPO TOTAL
10.00
0.160
22.383
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: MESA COCA Material en bruto: MADERA 1 " Plano Material: MADERA
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR LATABLA EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DE LA PALANQUILLA
8
DESMONTADO
-----------------
7
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
CIERRA CIRCULAR
Dimensiones a mecanizar
Tiempos
Herramienta RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
FLEXO
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
DISCO DE MADERA
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
90.00
6.000
0.816
1.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
18.976
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: SOPORTE DE MESA Material en bruto: ANGULAR 1" Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR LA CILINDRO EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DEL ANGULAR
4
COLOCAR ANGULAR EN LA MAQUINA
5
CORTADO DEL ANGULAR
6
COLOCAR ANGULAR EN LA MAQUINA
7
CORTADO DEL ANGULAR
8
COLOCAR ANGULAR EN LA MAQUINA
9
CORTADO DEL ANGULAR
CIERRA CIRCULAR
Dimensiones a mecanizar
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
FLEXO
P [mm]
l [mm]
4
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
10 SOLDADURA
SOLDADORA
11 REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
6.000
3.455
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
6.000
3.455
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
-----------------
CIERRA CIRCULAR
Tiempo mec [min]
6.000
-----------------
CIERRA CIRCULAR
Tiempo prep [min]
5.000
-----------------
CIERRA CIRCULAR
Tiempos
Herramienta
6.000
3.455
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
6.000
3.455
12.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
78.979
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza:MESA MECANISMO Material en bruto: TUBO 2 " Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR LA PLANCHA EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DE LA PLANCHA
4
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
FLEXO
Tiempos Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
CIERRA CIRCULAR
DISCO DE DESGASTE
MARCADO DE LOS PUNTOS PARA EL PERFORADO
-----------------
FLEXO
5
POSICIONADO DE LA PIEZA
-----------------
6
PERFORADO
7
DESMONTADO
-----------------
8
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
TALADRO DE BANCA
Dimensiones a mecanizar
Herramienta
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
180.00
6.000
1.632
2.000
1.000
BROCA 10 mm
30.00
150.38
0.50
75.19
8
1
5.00
0.532
1.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
23.324
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: MESA PARA MAZO Material en bruto: ANGULAR 1" Plano Material: Acero SAE 1010
Velocidades Descripción
Op.
croquis
Maquinaria
Vel. de corte [m/min]
1
MEDICION Y MARCADO DE LA PIEZA
-----------------
2
COLOCAR ANGULAR EN LA MAQUINA
-----------------
3
CORTADO DE ANGULAR
4
COLOCAR ANGULAR EN LA MAQUINA
5
CORTADO DE ANGULAR
6
SOLDADURA
SOLDADORA
7
REDONDEADO
TALADRO DE BANCA
CIERRA CIRCULAR
Dimensiones a mecanizar
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
FLEXO
P [mm]
l [mm]
4
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
5.000
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
-----------------
CIERRA CIRCULAR
Tiempos
Herramienta
6.000
3.455
6.000
DISCO DE DESGASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
381.00
6.000
3.455
12.000
BROCA 10 mm
25.00
125.32
1.00
125.32
2
1
10.00
TIEMPO TOTAL 2 PARES PATAS
0.160
48.069
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON
HOJA DE PROCESOS
FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA Pieza: EJE Material en bruto: Varilla circular L=500[mm],diametro=40mm Plano Nº 1 Material: Acero SAE 1045
Velocidades Op.
Descripción
croquis
Maquinaria
Dimensiones a mecanizar
Tiempos
Herramienta Vel. de corte [m/min]
RPM [Rev/min]
Avance [mm/rev]
Avance [mm/min]
Numero de pasadas
P [mm]
l [mm]
Tiempo prep [min]
Tiempo mec [min]
1
SUJECIÓN DE LA PIEZA Y REFRENTADO DE LAS CARAS FRONTALES
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
2
2
40.00
6.000
0.725
2
CENTRADO DE LA PIEZA
TORNO
BROCA DE CENTRAR
22.00
110.28
1.00
110.28
2
3
5.00
6.000
0.091
3
DESMONTAR LA PIEZA Y VOLVER A SUJETAR LA PIEZA CON AYUDA DEL PUNTO PARA EL MECANIZADO
TORNO
CONTRA PUNTO
4
MECANIZADO EXTERIOR DE TOTAL (DESBASTE)
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
400.00
3.627
5
MECANIZADO EXTERIOR DE B (DESBASTE)
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
3
3
100.00
2.720
6
MECANIZADO EXTERIOR DE C (DESBASTE)
TORNO
CUCHILLA DE DESBASTE
22.00
110.28
1.00
110.28
3
5
100.00
2.720
7
MECANIZADO EXTERIOR (ACABADO)
TORNO
CUCHILLA DE AFINADO
30.00
150.38
0.50
75.19
1
1
400.00
5.320
8
CHAFLAN DE LOS EXTREMOS
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
3.000
0.018
9
REDONDEO DE LOS EXTREMOS Y DAR LA VUELTA LA PIEZA
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
6.000
0.018
10 CHAFLAN DE LOS EXTREMOS
TORNO
CUCHILLA DE CORTE LATERAL
22.00
110.28
1.00
110.28
1
2
2.00
3.000
0.018
11 DESMONTAR LA PIEZA
TORNO
6.000
5.000
TALLADO DE LAS RANURAS 12
SUJECIÓN DE LA PIEZA Y NIVELACION Y AINEACION DE LA MISMA Y TALLADO DE LA RANURA
FRESA
FRESA DE VASTAGO
17.00
541.13
50.00
5
5
90.00
5.000
9.000
13
SUJECIÓN DE LA PIEZA Y NIVELACION Y AINEACION DE LA MISMA Y TALLADO DE LA RANURA
FRESA
FRESA DE VASTAGO
17.00
541.13
50.00
5
4
10.00
5.000
1.000
14 DESMONTAR LA PIEZA
TORNO
5.000
TIEMPO TOTAL
75.258
8.- Costos por grupos Material GRUPO 1 Angular 1 1/2 tabla de madera GRUPO 2
Longitud de perfil metros
Barra 1" SAE 1045 Cilindro 6" (Kg) Sinfín y Corona Chavetas Rodamientos UCP Motor Tornillos 1/4" GRUPO 3 Biela Cilindro 2 " (kg) Costo total material Operario TORNERO
CERRAJERO
Masa Kg
Cantidad longitud usada Costo unitario
6 x
x x
x 1
13.5 0.7x0.35
6 x x x x x x
x 1 x x x x x
x x 1 2 2 1 12
0.4 0.784 x x x x x
6 x
x 1
x x
Pieza EJE EXCENTRICA
Trabajo horas
130.5 20
208 13.8666667 90 70.56 1 200 0.5 1 90 180 350 450 0.58 6.96
Costo por hora
PATAS PRINCIPALES 0.93 SOPORTE MECANISMO 1.32 PATAS SOPORTE DE MESA 0.612 SOPORTE MOTOR 0.4 MESA 0.32 BIELA 0.37 MAZO 0.44 Costo total mano de obra Costo electrico por hora Horas de trabajo Promedio en kilovatios Costo electricidad 0.75 4.83 5.35 Costo total del proyecto
58 20
0.15 0.15
1.25 1.33
Costo
180 180 150 150 150 150 150 150 150
88 30
2.2 4.5 1079.58667
Total 225 239.4 0 139.5 198 91.8 60 48 55.5 66 1123.2 19.380375 2222.16704
9.- Tiempos de fabricación CRONOGRAMA DE EJECUCION DEL PROYECTO
ABLANDADORA DE COCA DURACIÓN DE LA EJECUCIÓN DEL PROYECTO DIAS
N°
ACTIVIDAD
1
ESTRUCTURA
3
EJE PRINCIPAL
4
EXCENTRICA
5
MESA
6
CORONA
7
TORNILLO
8
DIAS 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Bibliografía https://es.slideshare.net/tysonLlanos/diseo-15-diseo-del-diametro-de-un-arbol-de-un-reductorde-velocidad https://www.google.com/search?q=formulas+tornillo+sin+fin&biw=1093&bih=530&tbm=isch&so urce=iu&pf=m&ictx=1&fir=UjPfYf1HHmZvcM%253A%252C_T9AKf1dXt8flM%252C_&usg=__oa6Dn cPQNqrSvqhxG2lBEhutzEs%3D&sa=X&ved=0ahUKEwjI1Y356OPWAhUKGZAKHdkCA5kQ9QEILDAC# imgrc=UjPfYf1HHmZvcM: http://almez.pntic.mec.es/~jgonza86/sistema%20de%20tornillo%20sinfin%20y%20rueda%20dent ada.htm https://www.convertunits.com/from/lbf/to/N http://www.rapidtables.com/convert/power/watt-to-hp.htm https://prezi.com/kfxbgebpahml/analisis-de-fuerza-engranes-de-tornillo-sinfin/ http://almez.pntic.mec.es/~jgonza86/sistema%20de%20tornillo%20sinfin%20y%20rueda%20dent ada.htm https://es.slideshare.net/tysonLlanos/diseo-15-diseo-del-diametro-de-un-arbol-de-un-reductorde-velocidad
A.L CASILLAS MAQUINAS CALCULO DE TALLER DISEÑO EN INGENIERIA MECANICA DE SHIGLEY RICHARD G. BUDYNAS
Anexos Anexo 1 Código arduino
Anexo 2
Anexo 3
Anexo 4
UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN SIMON FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGIA ING. ELECTROMECANICA
Ablandador de coca (PROYECTO DE ELEMENTOS DE MÁQUINAS 1)
DOCENTE:
Ing. Guido Gómez Ugarte.
ESTUDIANTES:
Rodriguez Arnez Rodrigo Karim Victor Garcia Serhan Ramses Carlos Soto Azurduy Tapia Zambrana Rodrigo
CARRERA: Ing. Electromecánica
GESTION: 2/2017
FECHA: 18/10/2017
CBBA-BOLIVIA