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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ENERGÍA

ESCUELA DE INGENIERIA MECÁNICA “INGENIERIA TÉRMICA E HIDRÁULICA EXPERIMENTAL” LABORATORIO N°8: BALANCE TERMICO DE UN GENERADOR DE VAPOR

Grupo Horario: Docente:

01L Ing. Hernán Pinto Espinoza

Integrantes:  Cruz Quispe Jefferson  Loayza Ángeles Steven  Gil Chacaltana André

BELLAVISTA – CALLAO

2019

Laboratorio de Ingeniería Térmica e Hidráulica Experimental

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1. RESUMEN El ensayo que se realizó en el laboratorio, relacionado a una caldera pirotubular el cual consiste en un sistema completo de equipos y aparatos de control, aunque los componentes son antiguos, de una manera u otra nos brindan el funcionamiento de una caldera y través de unos datos tomados, por ejemplo el caudal másico (cuatro datos en un tiempo de treinta minutos con lo cual se tomara el caudal promedio) así también en ese lapso de tiempo se tomó datos como la presión de la caldera, las temperaturas del bulbo seco, bulbo húmedo, la temperatura del agua, la temperatura del combustible, la temperatura del gas, el delta de h del tanque. Luego se pasará a calcular la eficiencia de la caldera a través del método directo o el método indirecto a través de las ecuaciones establecidas, con el calor útil y las pérdidas de todo el proceso de funcionamiento de la caldera.

2. INTRODUCCIÓN En el presente informe, el cual fue elaborado en base a la experiencia llevada a cabo en el laboratorio de mecánica de fluidos y máquinas térmicas tiene la intención de dar a conocer de forma práctica el funcionamiento de una caldera. Las Calderas o Generadores de vapor son instalaciones industriales que, aplicando el calor de un combustible sólido, líquido o gaseoso, vaporizan el agua para aplicaciones en la industria. Al diseñarse una caldera, se debe tener en cuenta que tenga una superficie lo suficientemente grande, como para permitir una buena transferencia de calor para que la combustión se realice de la forma más eficiente posible y también de un modo tal, que las pérdidas en calor sean lo más pequeñas, para así, obtener el máximo rendimiento. Estas se clasifican, atendiendo a la posición relativa de los gases calientes y del agua, en pirotubulares y acuotubulares. Una caldera se puede elegir para un servicio determinado depende del combustible de que se disponga, tipo de servicio, capacidad de producción de vapor requerida, duración probable de la instalación, y de otros factores de carácter económico. Con respecto a la operación de la caldera, es importante realizar el Balance Térmico, el cual consiste en saber la distribución del calor resultante de la combustión del combustible, el balance térmico consiste en la confección de una tabla con el calor absorbido por el generador de vapor y con las varias perdidas caloríficas concurrentes en la combustión. En este informe se mostrará en forma objetiva el funcionamiento de la caldera del tipo pirotubular con que cuenta nuestra universidad, así mismo tiene como fin obtener todos los parámetros de identificación o performance de la caldera, por medio de la toma de datos durante la experiencia. En esta experiencia se va a realizar el balance térmico de un caldero, que consiste en igualar la energía calorífica que entrega el combustible con la energía que es aprovechada por el agua más las pérdidas del sistema. Para hallar la eficiencia de la caldera se utilizaron dos métodos, el Método directo, en el que se requieren 5 datos de prueba para obtener la eficiencia de manera casi directa, y el Método indirecto, en el cual se evalúan el calor absorbido por el agua o calor útil y las diversas pérdidas de calor que existen en el funcionamiento de la caldera. De todas estas pérdidas se puede apreciar que la pérdida de calor por los gases de escape y por combustión incompleta son las mayores a todas las demás.

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3. OBJETIVOS 3.1. Objetivo general  Realizar un balance térmico del generador de vapor; así como hacer un estudio de su performance considerando la relevancia de esta máquina en el ámbito industrial. 3.2. Objetivos específicos  Determinar la eficiencia de la caldera por el método directo e indirecto.  Hallar las pérdidas de energía que se producen durante su funcionamiento y representar el Balance térmico de la caldera.

4. MARCO TEÓRICO Una caldera o Generador de Vapor es un elemento de transferencia de calor, cuya finalidad es convertir el agua en vapor a una presión y temperatura previamente determinada. Este cambio de estado es producido por el aprovechamiento de calor producto de una combustión, generalmente es un proceso a presión constante. Componentes de una caldera: Partes sometidas a presión: Tenemos: - Superficie de calefacción. - Tanques para almacenamiento de agua y vapor. - Superficie de recalentamiento. Equipo de combustión: - Tanques de almacenamiento de combustible. - Bomba de inyección. - Reguladores de flujo de combustible. - Quemadores, etc. Equipos auxiliares: Son todos aquellos elementos que complementan la función de los componentes antes mencionados, tales como sopladores de hollín, desviadores de gases, bombas de agua, indicadores de nivel, termómetros, manómetros, válvulas de seguridad, etc. Aplicaciones: a) Uso Doméstico b) Uso Industrial

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Selección de una caldera: Presión de Trabajo  

De Alta Presión. - Son usadas para la generación de potencia, la presión de trabajo está por encima de 100 psi De Baja Presión. - Son utilizados para procesos domésticos (panadería, lavandería, hospitales, etc.). La presión de trabajo está por debajo de los 100 psi.

Posición de Gas y Agua  

Pirotubulares. - Es aquella en la cual los gases se desplazan por el interior del tubo y el agua por la parte exterior. La producción de vapor es de 50000 lb/h. Acuotubulares. - Es aquella en la cual los gases se desplazan por la parte exterior del tubo y el agua por la parte interior del tubo. La producción de vapor es de 10000 lb/h.

Por la Forma de los Tubos  Rectos  Curvados Por la Posición de los Tubos: En función del área donde se instalará la caldera.  Verticales  Horizontales  Inclinados Por el servicio prestado:  Fijos.  Portátiles.

Fig.1 Caldera pirotubular

Fuente: https://tratamientodeaguass.com/tratamiento-de-aguas-para-calderas

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Eficiencia energética en calderas Combustión 

Optimizar la combustión mediante análisis automáticamente, evitando excesos de aire.



Utilizar agua y combustibles precalentados. Además, si es posible aire precalentado.



Trabajar a una temperatura de petróleo adecuada en el quemador.



Mantener en buen estado el quemador, para garantizar buena pulverización del combustible.

 C 

de

gases

y

regulándola

m V .hg  he  Energía que transpor tan los productos Q A  x100%  .x100% Energía absorvida por el agua QT m C .Pc

Donde: m V : Flujo de Vapor

 m C 

ATanque .Z . C t

: Flujo de Combustible

Z : Desnivel del Combustible

 C : Densidad del Combustible

Pc : Poder Calorífico del Combustible t : Tiempo de la prueba

Factor de vaporización Es la relación entre el calor absorbido por 1Kg. de agua de alimentación en las condiciones reinante en la caldera y el absorbido por 1Kg. de agua a 100ºC al vaporizarse a 100ºC.

 Fv 

hg  he  543.3. Kcal Kg  

Vaporización equivalente Es el producto del factor de vaporización por la cantidad de vapor generado.

 V .Fv  Ve  m

 Kg  H 

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Producción del caldero Es la relación entre vaporización equivalente y la cantidad de combustible invertida.

 Pcald . 

Ve m C

HP del caldero Es la cantidad de vapor capaz de dar a un motor de vapor un caballo de fuerza.

 HPC 



QU . BTU

 

.m . Lb Lb C H 33500. BTU HPxH







Donde:  QU 

5. EQUIPOS E INSTRUMENTOS

a) Caldera Pirotubular Fig.2

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

m V .hg  he  m C

Laboratorio de Ingeniería Térmica e Hidráulica Experimental b) Calentador y bomba de agua Fig.3

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

c) Tanque hidroneumático d) Ablandador e) Colector de vapor f)

Sicrómetro (Para medir las temperaturas de Bulbo seco y de bulbo húmedo) Fig.4

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

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Laboratorio de Ingeniería Térmica e Hidráulica Experimental a) Tanque de condensado Fig.5

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

b) Regulador de presión c) Medidor de flujo de masa de vapor Fig.6

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

d) Quemador (llama baja, llama alta) e) Tanque de combustible

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Laboratorio de Ingeniería Térmica e Hidráulica Experimental Fig.7

Fuente: Tomada en laboratorio de hidráulica FIME- UNAC

f)

Báchara Fig.8

Fuente propia

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Laboratorio de Ingeniería Térmica e Hidráulica Experimental 6. ESQUEMA DE INSTALACION

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7. PROCEDIMIENTO DEL ENSAYO a) Seleccionar el tipo de combustible a utilizar poniendo el interruptor en la posición OIL o GAS. b) Verificar que todas las válvulas y demás instrumentos estén puestos en un adecuado orden de funcionamiento. c) En el sistema de alimentación del agua revisar el nivel de agua en el tanque de condensado y abrir las válvulas de línea de la bomba a la caldera. Comprobar que los grifos de nivel visible en la columna de control de nivel estén abiertos; y abrir la válvula de purga de aire ubicada en el árbol de la columna de nivel. d) Poner el interruptor de la bomba de agua ubicado en el tablero auxiliar en posición ``AUTOMÁTICO, en esta forma el nivel de agua llegara a su punto normal. Las válvulas de purga y las válvulas de salida principal de vapor deben estar cerradas. La válvula de purga de aire debe permanecer abierta, hasta que empiece a salir vapor; luego se deberá cerrar. e) Encender la caldera aproximadamente 45 minutos antes de tomar los datos iniciales, este es el tiempo aproximado para que el proceso termodinámico empiece a generarse. Poner el interruptor general ubicado en el tablero principal en posición ``ON´´, el quemador arrancara inmediatamente. Para permitir un calentamiento lento de la caldera mantener el switch auxiliar del tablero principal en posición de ´´LLAMA BAJA`` hasta que la presión sea de 40 PSI, luego de lo cual se pasara a la posición de ´´MODULACION``. Cuando el manómetro indique 130 PSI abrir lentamente la válvula de salida de vapor, luego de esta la caldera trabajara automáticamente. Las válvulas de purga de los controles de nivel habrá que abrirlas una vez cada turno, y se harán cuando el quemador este prendido. f)

Tomar medidas iniciales en simultáneo de los gases de escape, presión de la caldera, temperatura del bulbo seco, temperatura del bulbo húmedo, temperatura del agua, temperatura del combustible y del flujo másico del vapor.

g) Tomar varias lecturas del flujo másico durante 30 minutos. h) Transcurrido los 30 minutos tomar nuevamente lecturas simultaneas como en el paso tres, pero además tomamos la variación de altura del combustible y la medida del diámetro del cilindro del combustible. i)

Procedemos a apagar el caldero. Para apagar Calderas poner el interruptor general en posición ´´OFF`` tanto del tablero principal como de la bomba de agua. Esperar el tiempo necesario para que la presión de la caldera llegue a 0; a continuación, cerrar la válvula de entrada de agua y salida de vapor a la caldera.

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8. TABULACION DE DATOS  P caldera = 90 Psi = 6.412 bar  𝑇𝑒𝑛𝑡 𝐻2𝑂 𝑎𝑙𝑖𝑚 = 60 ℃  𝑇𝐵𝑆 = 25 ºC (temperatura bulbo seco)  𝑇𝐵𝐻 = 21 ℃ (temperatura bulbo húmedo)  𝑇𝐺𝐴𝑆𝐸𝑆 = 190 ℃ (temperatura de gases)  𝑡𝐻2𝑂 = 7 min 9 𝑠𝑒𝑔 = 429𝑠𝑒𝑔  𝜌𝐻2𝑂 = 983.13

𝑘𝑔 𝑚3

Geometría del tanque de almacenamiento de agua  D tanque de agua =50 cm  𝐿𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 𝑑𝑒 𝑎𝑔𝑢𝑎 = 100𝑐𝑚 Con el uso del teorema de Pitágoras, calcularemos el área del agua utilizada.  ∆𝐻𝐻2𝑂 = 18.2 𝑚𝑚 Para el combustible. Diesel-2  𝑇𝑐𝑜𝑚𝑏 = 19 ℃  PC=45438.24 kJ/kg = 19534.92Btu/lb  𝑡𝑐 = 7 min 9 𝑠𝑒𝑔 = 429𝑠𝑒𝑔 𝑘𝑔

 𝜌𝑐 = 888 𝑚3 Geometría del tanque de combustible y la variación en t = 24 min  𝐷𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 𝑐𝑜𝑚𝑏 = 61 𝑐𝑚  ∆ℎ𝑐 = 8.5 𝑚𝑚

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Análisis de gases  𝐶𝑂2 (%) = 9.10 %  𝐶𝑂 (𝑝𝑝𝑚) = 35  𝑂2 ( %) = 7%

9. ANÁLISIS Y METODOLOGIA DE CÁLCULOS a) Método directo

𝑛=

𝑚̇𝑉 ∗ (ℎ𝑠 − ℎ𝑖) ∗ 100% 𝑚̇𝑐 ∗ 𝑃𝑐

Donde: hs = Entalpia de vapor en la salida del caldero (KJ/ kg). hi = Entalpia del agua en la entrada del caldero (KJ/ kg). 𝑚̇𝑉 = flujo másico de vapor. 𝑚̇𝑐 = flujo másico de combustible. 𝑄1 = (ℎ𝑠 − ℎ𝑖), calor útil.

De tablas el poder calorífico inferior del Diesel-2 es 44 892 kJ/kg = 19534.92 Btu/lb(ANEXO) con una densidad de 𝜌 = 888

𝑘𝑔 𝑚3

Hallando el volumen de combustible que se ha consumido:

𝑉 = 𝜋𝑟 2 ∗ ∆h = 𝜋 ∗ (0.61/2)2 ∗ 0.008 V= 2.338x10-3m3 Entonces el flujo másico de combustible será

𝑚̇𝑐 = 𝜌𝑐 ∗

𝑚̇𝑐 = (888) ∗

𝑉 𝑡𝑐

2.3379 ∗ 10−3 429

𝑚̇𝑐 = 4.839 ∗ 10−3 Kg/seg

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Hallando el volumen de agua: V = 𝐴𝑠 ∗ 𝐿𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 𝑑𝑒 𝑎𝑔𝑢𝑎 Donde: 𝐴𝑠 = ((𝑏𝑚𝑎𝑦 + 𝑏𝑚𝑒𝑛)/2) ∗ ∆𝐻𝐻2𝑂 Base mayor (𝑏𝑚𝑎𝑦 )=49.98cm; base menor (𝑏𝑚𝑒𝑛 ) =49.28cm. Con el uso del teorema de Pitágoras, tomando como base el radio del tanque igual a 25 cm. Reemplazando valores se obtiene 𝐴𝑠 =0.01768m2 Entonces el volumen será: Vagua = 𝐴𝑠 ∗ 𝐿𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 𝑑𝑒 𝑎𝑔𝑢𝑎 𝑉𝑎𝑔𝑢𝑎 = 0.01768 ∗ 1 𝑉𝑎𝑔𝑢𝑎 = 0.01768 𝑚3

Hallando el flujo másico de vapor de agua: La densidad del agua a 38°C es 993 kg/m3 𝑚̇𝑣 = 𝜌𝐻20 ∗

𝑚̇𝑣 = 983.13 ∗

𝑉𝑎𝑔𝑢𝑎 𝑡𝐻2𝑂 0.01768 429

𝑚̇𝑣 =0.04052 Kg/seg De tablas de vapor sobrecalentado para una temperatura de 190 grados Celsius; y una presión de 90 PSI; obtiene la entalpia del vapor en la salida ℎ𝑠 = 2837.34 𝑘𝐽/𝑘𝑔

(ANEXO) Además: ℎ𝑖 = 4.19 ∗ 𝑇𝑒𝑛𝑡 𝐻2𝑂 𝑎𝑙𝑖𝑚 = 4.19 ∗ 60 ℃ = 251.4 𝑘𝐽/𝑘𝑔.

Finalmente se reemplaza en la fórmula de la eficiencia por método directo y se obtiene: 𝑛=

0.04061 ∗ (2468.3 − 251.4) ∗ 100% 4.839 ∗ 10−3 ∗ 45438.24

𝒏 = 𝟒𝟎. 𝟗%

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b) Método indirecto 1.

Energía en forma de calor que recibe el agua en la caldera (Energía Térmica Útil)

𝑞𝑢𝑡𝑖𝑙 =

𝑞𝑢𝑡𝑖𝑙 =

2.

𝑚̇𝑣 ∗ (ℎ𝑠 − ℎ𝑖 ) 𝑚̇𝑐

0.04061 ∗ (2468.3 − 251.4 ) = 18814.7𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐 4.785 ∗ 10−3

Perdida de energía en forma de calor por formación de agua durante la combustión del 𝐻2 en el combustible

𝑞2 = 9 ∗

mḢ 2 ∗ [4.18 ∗ (100 − Tcomb ) + 2257 + 1.8723 ∗ (TGASES − 100)] ṁ c

Dato: ̇ 2 mH ṁ c

= 0.15

Entonces: 𝑞2 = 9 ∗ 0.15 ∗ [4.18 ∗ (100 − 19) + 2257 + 1.8723 ∗ (190 − 100)] 𝑞2 = 3731.51 𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐 3.

Perdida de energía en forma de calor por gases secos producidos de la combustión

ṁ g 4 ∗ (%𝐶𝑂2 ) + %𝑂2 + 700 = ∗𝐶 ṁ c 3 ∗ (%𝐶𝑂2 + %𝐶𝑂) Donde: C= composición en masa de carbono en el combustible= 0.85

ṁ g 4 ∗ (9.10) + 7 + 700 𝑘𝑔𝑔 ⁄𝑘𝑔 = ∗ 0.85 = 23.137 𝑐 ṁ c 3 ∗ (9.10 + 0.0035) Donde:

𝑘𝐽 𝑘𝑔 − 𝐾 Tg = 190 °𝐶

Cpg = 1.0035

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Entonces:

q3 =

ṁ g ∗ Cpg ∗ (𝑇𝑔 − 𝑇𝐵𝑆 ) = 23.137 ∗ 1.0035 ∗ (190 − 25) ṁ c q 3 = 3830.97𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐

4.

Perdida de energía en forma de calor por combustión incompleta

%𝐶𝑂 q4 = ( ) ∗ 23695.33 ∗ 𝐶 %𝐶𝑂2 + %𝐶𝑂 0.0035 q4 = ( ) ∗ 23695.33 ∗ 0.85 = 7.743 𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐 9.10 + 0.0035

5. Pérdida por energía en forma de calor por humedad del aire atmosférico

𝑞5 =

𝑚̇𝐻2 𝑂 ∗ 1.8723 ∗ (𝑇𝑔 − 𝑇𝑎 ) 𝑚̇𝐶

𝑚̇𝐻2 𝑂 𝑚𝐻 𝑂 𝑚𝑎 = ( 2 ) ∗ ( ) = 𝜔 ∗ 𝑟𝑎⁄𝑐 𝑚̇𝐶 𝑚𝑎 𝑚𝐶 Donde: 𝑟𝑎⁄𝑐 = [

3.06 ∗ (%𝑁2 ) ]∗𝐶 %𝐶𝑂2 + %𝐶𝑂

𝜔 = 0.01543 kgv/kg aire (De la carta Psicométrica). DIESEL: 𝐶12 𝐻23 (Fórmula aproximada) 𝑥(𝐶12 𝐻23 ) + 𝑎(𝑂2 + 3.76𝑁2 ) → 7.85𝐶𝑂2 + 10.5𝑂2 + 𝑝𝑁2 + 𝑏𝐻2 𝑂 + 0.0027𝐶𝑂 Luego balanceando los coeficientes: Para el Carbono: 12x=7.85+0.0027

x=0.654

Para el Hidrógeno:

23X=2b

23*0.654=2b

b=7.525

Para el Oxigeno:

2a=2(7.85+10.5)+b+0.0027

a=22.113

Para el Nitrógeno

3.76.a=p

p=83.144

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Luego la relación aire combustible será:

𝑟𝑎⁄𝑐 = [

3.06 ∗ (83.144) ] ∗ 0.85 = 23.75 𝑘𝑔𝑎 /𝑘𝑔𝑐 9.10 + 0.0035

Entonces:

𝑞5 = 0.01543 ∗ 23.75 ∗ 1.8723 ∗ (190 − 25) = 113.211 𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐

6 Perdida de energía en forma de calor que no se determinan (Transferencia de calor. Tiro, etc.)

n=5

q 6 = Pci − ∑ q n n=1

q 6 = 45438.24 − (18814.7 + 3731.51 + 3830.47 + 7.743 + 113.211) q 6 = 15545.495 𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐 Entonces la eficiencia térmica calculada por el método indirecto:

𝜂𝑡𝑐 = 𝜼𝒕𝒄 =

∑ 𝑞𝑖 𝑃𝐶 − ∑ 𝑞𝑖 = 1− 𝑃𝐶 𝑃𝐶

𝟏𝟖𝟗𝟒𝟎. 𝟔 𝟒𝟓𝟒𝟑𝟖. 𝟐𝟒

∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟒𝟏. 𝟕%

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10. RESULTADOS Y GRAFICOS

 Los resultados obtenidos de la eficiencia tanto por el método directo como por el indirecto, varían aproximadamente en un 10 %.  No se pudo corroborar que las pérdidas por radiación están en el intervalo de 0.5% y 5% del poder calorífico de combustible 5

5% 𝑃𝐶 𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 = 100 (𝟒𝟓𝟒𝟑𝟖. 𝟐𝟒) = 2271.912𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐 0.5% 𝑃𝐶 𝑐𝑜𝑚𝑏𝑢𝑠𝑡𝑖𝑏𝑙𝑒 =

0.5 (𝟒𝟓𝟒𝟑𝟖. 𝟐𝟒) 100

= 227.191 𝐾𝐽/𝑘𝑔𝑐

 En el siguiente diagrama de Sankey no mostramos los valores del Qutil y las perdidas por radiación convección y otros debido a que no se tienen resultados correctos.

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 El resultado anterior nos hace pensar que es muy probable, que los datos dado por el profesor es errónea por lo tanto hay que verificar con la experiencia de otro laboratorio.  Hemos observado que el sistema de tuberías de la caldera está aislada para disminuir el total de pérdidas.  En el poco tiempo que estuvimos en el laboratorio nos dimos cuenta que hay que tener cuidado con las superficies externas de la caldera pues estas se encuentran a alta temperatura, de esta forma evitaremos accidentes.  Se ha hecho un balance térmico de transferencia de calor con la finalidad de demostrar los cálculos termodinámicos, haciendo uso de ecuaciones experimentales.

 Es importante tener mucho cuidado con los instrumentos de medición, para evitar que por descuido o alguna otra razón se averíen o se rompa

11. CONCLUSIONES  Podemos apreciar que los resultados por el método directo y el indirecto son aproximadamente iguales por lo cual estamos demostrando que se puede trabajar con cualquiera de ellos.  Podemos ver el balance de las ecuaciones y en la cual no estamos considerando varias más pérdidas que generan estas.  Es necesario verificar y rectificar los equipos e instrumentos de laboratorio para así realizar los ensayos y obtener de ellos resultados congruentes

12. BIBLIOGRAFIA 

CENGEL, Yunus A.; BOLES, Michael A. TERMODINAMICA. Editorial Mc. Graw Hill.



www.fluidos.eia.edu.com



Termodinámica aplicada Jaime Postigo-Jaime F.Cruz



https://es.scribd.com/document/182233152/NTP-350-300-doc

(PROYECTO

NORMA TECNICA PERUANA 350.300 / 2001 

https://es.slideshare.net/ernestopando/eficiencia-en-calderas-y-combustion (EFICIENCIA EN CALDERAS)



Apuntes del clases.

DE

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13. ANEXO

Anexo 1: Valores de la densidad del agua de acuerdo a su Temperatura.

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Anexo 2: Poder calorífico de combustibles en BTU/lb

Anexo3: Tabla de termodinámica para vapor sobrecalentado para determinar la entalpía, a presión 0.9Mpa se tiene que interpolar.