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• Diego Necas

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GOBIERNO REGIONAL DE APURIMAC GERENCIA REGIONAL DE INFRAESTRUCTURA SUB GERENCIA DE ESTUDIOS DEFINITIVOS MEMORIA DE CALCULO INSTALACIONES SANITARIAS SECUNDARIA

" Mejoramiento de la oferta de servicio de la IES Francisco Bolognesi de Huayo, distrito Provincia de Grau, Apurímac."

Proyecto:

SEGUN EL REGLAMENTO NACIONAS DE EDIFICACIONES (R.N.E) 1) CALCULO DE DOTACION DE AGUA:

Instalaciones sanitarias normal IS010

1.01 DOTACION DE AGUA Según el RNE, la dotación de agua para locales educacionales está relacionada al número de alumnos con el que cuenta el centro educativo.

CATEGORIA

Unidad

DOTACION (lt/dia)

Cantidad

Alumnos

Personas

50

125

Personal Administrativo

Personas

200

9

m2

2

600

Areas Verdes

* Datos obtenidos de perfil tecnico(Poblacion proyectada al 2028.) ** Datos obtenidos del R:N:E. DOTACION Y UNIDAD 9,250.00

Lts/dia

OK

9.25

m3

OK

DOTACION TOTAL = 1.2.CALCULO DE ALMACENAMIENTO Y REGULARIZACION

9,250.00

lt/dia

Con la finalidad de absorver las variaciones de consumo, continuidad y regulación del servicio de agua fría en la edificación, se h proyectado el uso de una Cisterna y su correspondiente sistema de Tanque Elevado, que operan de acuerdo a la demanda de ag usuarios:

01.02.01 CALCULO DIMENSIONES TANQUE ELEVADO Volumen = 1/3x(dotacion) Volumen Dotacion Total =

3,090 lt

Volumen de Agua Total =

3,090 lt

Area en planta=

2x2=

Tirante Dotacion Total =

0.80 m

Tirante Total de Agua=

0.80 m

Altura (Techo-entrada agua) =

0.20 m

Altura (Rebose-entrada agua) =

0.10 m

Altura (Rebose-espejo agua) =

0.10 m

Alt. Libre (Techo-espejo agua) =

0.40 m

Altura total = Tanque Elevado dimenciones :

1.20 m

4.00 m2

largo:2.00m Ancho:2.00m

Altura=1.20m

4.80

*EL volumen del tanque elevado se asumira (m3)

Para calcular el diametro de la tuberia de rebose la Norma IS.010 indica: R.N.E. Cap. 2 Agua fria - 2.4 Almacenamiento y Regulacion (m) Capacidad del Deposito en (L)

Diametro del Tubo de Rebose

Hasta 5000

50 mm (2")

5001 a 12000

75 mm (3")

12001 a 30000

100 mm (4")

Mayor de 30000

150 mm (6")

Por lo que se asumira un diametro de =

2 pulgadas

01.02.02 CALCULO DIMENSIONES CISTERNA

VOL. DE CISTERNA=3/4 POR CONSUMO DIARIO TOTAL

Volumen = 3/4x(dotacion) Volumen Dotacion Total =

6,940 lt

Volumen de Agua Total =

6,940 lt

Area en planta=

2x2=

Tirante Dotacion Total =

1.75 m

Tirante Total de Agua=

1.75 m

Altura (Techo-entrada agua) =

0.20 m

Altura (Rebose-entrada agua) =

0.15 m

Altura (Rebose-espejo agua) =

0.10 m

Alt. Libre (Techo-espejo agua) =

0.45 m

Altura total =

2.20 m

4.00 m2

Tanque Cisterna dimenciones : largo:2.00m Ancho:2.00m

Altura=2.20m

*EL volumen del tanque cisterna se asumira (m3)

8.80

Para calcular el diametro de la tuberia de rebose la Norma IS.010 indica: R.N.E. Cap. 2 Agua fria - 2.4 Almacenamiento y Regulacion (m) Capacidad del Deposito en (L)

Diametro del Tubo de Rebose

Hasta 5000

50 mm (2")

5001 a 12000

75 mm (3")

12001 a 30000

100 mm (4")

Mayor de 30000

150 mm (6")

Por lo que se asumira un diametro de =

3 pulgadas

UDIOS DEFINITIVOS

S SECUNDARIA

Bolognesi de Huayo, distrito de Curpahuasi, urímac."

nitarias normal IS010

que cuenta el centro educativo.

SUB TOTAL 6,250.00 1,800.00 1,200.00 9,250.00

de agua fría en la edificación, se ha an de acuerdo a la demanda de agua de los

2.00 2.00

m3

2.00

2.00

m3

OK

CALCULO DE LA TUBERIA DE ALIMENTACION DE LA RED PUBLICA HASTA LA CISTERNA

El calculo de la tuberia de alimentacion debe efectuarse considerando que la cisterna se llena en horas de mínimo consumo en las que se obtiene la presión máxima y que corresponde a un periodo de 2 horas DATOS DE CAMPO : Presión en la red Publica

1.0

15 lb/pulg2

Desnivel entre la red pública y el punto de entrega a la cisterna

2.50 m

Longitud de la línea de servicio

57.00 m

Volumen de la cisterna

6.94 m3

Presión mínima de agua a la salida de la cisterna

2.00 m

La cisterna debe llenarse en un periodo de:

2 horas

APROXIMADO RECOMENDADO

Calculo del Gasto de Entrada al tanque cisterna: Q= Q =𝑽𝑶𝑳𝑼𝑴𝑬𝑵/𝑻𝑰𝑬𝑴𝑷𝑶

6,940 lt 7,200 seg

= 0.96 lt/seg

= 15.22 GPM GASTO POR MINUTOS

CALCULO DE GASTO DE ENTRADA

GASTO (Q)

UNIDAD

0.96

Lts/seg

OBSERVACION OK

15.22

G.P.M

OK

NOTA:

1 GPM = 3.785

2.0 Calculo de la Carga Disponible:

H=PR-PS-HT H=Carga disponible Pr= Presión en la red

15 lb/pulg2

Ps= Presión a la salida

2.00 m

Ht= Altura red a cisterna

2.50 m

H=

3.0

8.60 lb/pulg2

= 6.05 m

Selección del Medidor: perdida de carga del medidor el 50% de la carga disponible, se tiene:

H=

4.30 lb/pulg2

= 3.02 m

Del Abaco de Medidores se tiene:

Por lo tanto seleccionamos el medidor de: 3/4 '' DIAMETRO

PERDIDA DE CARGA lb/pulg2

m

4.0

5/8 ''

14.48

10.18

3/4 ''

4.73

3.33

1

''

1.92

1.35

1 1/2 ''

0.58

0.41

2

0.21

0.15

''

Selección del Diametro de Tuberia

C = 150

Tuberia PVC

Como el medidor ocasiona una perdida de carga de 4.73 lb/pulg2, la nueva carga disponible a la salida del Medidor sera:

H=

3.87 lb/pulg2

= 2.72 m

salida del medidor Asumiendo diametro y hallando Longitud equivalente por accesorio:

ACCESORIOS

LONGITUD EQUIVALENTE

N° ACCESORIOS.

D = 3/4"

D = 1"

D = 1 1/2"

Valvula de Paso

1

0.09 m

0.10 m

0.15 m

0.29 m

Valvula Compuerta

1

0.60 m

0.85 m

0.98 m

1.70 m

Codos de 90°

5

0.45 m

0.55 m

0.70 m

0.99 m

Codos de 45°

0

0.23 m

0.32 m

0.41 m

0.60 m

Tee

0

0.95 m

1.40 m

1.80 m

2.80 m

Tee reduccion a 1/2"

0

0.53 m

0.65 m

0.85 m

1.30 m

2.94 m

3.70 m

4.63 m

6.94 m

57.00 m

59.94 m

60.70 m

61.63 m

63.94 m

Longitud Equivalente Longitud Total

Diametro Exterior

D = 1/2"

21.0 mm

26.5 mm

33.0 mm

48.0 mm

C-10

1.8 mm

1.8 mm

1.8 mm

2.3 mm

Diametro Interior (Di)

pulg

0.76

0.97

1.23

1.80

Caudal (Q)

lt/seg

0.96

0.96

0.96

0.96

m/100 m

57.54

17.53

5.51

0.86

m

34.49

10.64

3.40

0.55

Espesor Tuberia

Perdida de Presion

CARGA FINAL

ok

ok

no tiene que suerar a 3.87m POR LO TANTO SE ASUMIRA SEGUN CALCULO:

DIAMETRO DE MEDIDOR:

D = 1 1/2"

OK

DIAMETRO TUBERIA DE ENTRADA:

D = 1 1/2"

OK

CALCULO DE EQUIPO DE IMPULSION (CISTERNA - TANQUE ELEVADO) 1.0 El calculo de la tuberia de alimentacion debe efectuarse considerando que la cisterna se llena en horas de mínimo consumo en las que se obtiene la presión máxima y que corresponde a un periodo de 4 horas (12 de la noche a 4 de la mañana).

ANEXO N° 5 - NORMA IS 0.10 DIÁMETROS DE LAS TUBERÍAS DE IMPULSIÓN EN FUNCION DE GASTO DE BOMBEO

Calculo del Diametro de Tuberia de Impulsion

Gasto de Bombeo en L/s0.50 Hasta

formula de quien

Q =

D =

0.96 lt/seg

2.16 cm

Asumimos el Diametro de la Tuberia de Impulsion D = Asumimos el Diametro de la Tuberia de Succion D =

Diametro de la Tuberia de Impulsion (mm) 20 (3/4")

Hasta 1.00

25 (1")

Hasta 1.60

32 (1 1/4")

Hasta 3.00

40 (1 1/2")

Hasta 5.00

50 (2")

Hasta 8.00

65 (2 1/2")

1"

Hasta 15.00

75 (3")

1"

Hasta 25.00

100 (4")

Perdida de Carga Total de la Tuberia es:

Hc = Diferencia de elevacion de Agua (Cisterna a Tanque Elevado)

C = 150

Fierro Galvanizado

Hf =Perdida por Friccion en Tuberias y Accesorios Ps = Presion de Agua a la Salida en el Tanque Elevado (2m min)

Hc =

7.70 m

ACCESORIOS

N° ACCESORIOS.

Diferencia de elevacion de Agua (Cisterna a Tanque Elevado)

LONGITUD EQUIVALENTE D = 3/4"

D = 1"

D = 1 1/2"

Valvula de Paso

1

0.09 m

0.10 m

0.15 m

0.29 m

Valvula Compuerta

1

0.60 m

0.85 m

0.98 m

1.70 m

Codos de 90°

5

0.45 m

0.55 m

0.70 m

0.99 m

Codos de 45°

0

0.23 m

0.32 m

0.41 m

0.60 m

Tee

0

0.95 m

1.40 m

1.80 m

2.80 m

Tee reduccion a 1/2"

0

0.53 m

0.65 m

0.85 m

1.30 m

2.94 m

3.70 m

4.63 m

6.94 m

9.2

12.14 m

12.90 m

13.83 m

16.14 m

Diametro Exterior

21.3 mm

26.7 mm

33.4 mm

48.3 mm

Espesor Tuberia

2.77 mm

2.87 mm

3.38 mm

3.68 mm

Longitud Equivalente Longitud Total

D = 1/2"

Diametro Interior (Di)

pulg

0.73

0.94

1.18

1.76

Caudal (Q)

lt/seg

0.96

0.96

0.96

0.96

Perdida de Presion

m/100 m

70.01

20.43

6.75

0.96

CARGA FINAL (Hf)

m

8.50

2.64

0.93

0.15

porque se asume el diametro de la tuberia 1 1/2 QUE LA PERDIDA DE FRICCION DEBE SER MAYOY A LA PERDIDA DEL MEDIDOR Hf>Pm Q=

0.96 lt/seg

Hf =

0.15 m

Perdida por friccion en Tuberias y AcHt = m

Ps =

2.00 m

Presion minima de salida en el Tanq e = Eficiencia de la Bomba (60 a 70%)

Ht =

9.85 m

perdida de carga tot

1.73 m

perdida de carga total de la tuberia de cisterna 8.12m 2.0

Calculo Teorico de la Potencia de Bomba.

Potencia =

0.21 HP

ASUMIMOS UNA BOMBA DE POTENCIA 1HP

Comprobando el tipo de bomba

TUBERIA DE DESCARGA (Tuberia de impulsion)

Caudal del sistema de bombeo "QB" Volumen del tanque elevado "VTE"

4.80 m3

Tiempo operativo de la bomba "TB"/dia

180 min.

(15 - 30) minutos recomendado

�_𝐵=�_� �/�_𝐵

QB

6 ciclos

0.44 lt/seg

Diametro interno de la tuberia de descarga "DTD" Velocidad de diseño

2

QB

(0.5 - 2) m/s rangos permitidos por el RNE DTD

0.44

16.82 mm

Selección de tuberia comercial "DTD"

Diametro Nominal(pulg)

DIAMETRO EXTERIOR

DIAMETRO EXTERIOR

RD (Pulg O.D)

(mm)

(Pulg I.D)

(mm)

ESPESOR DE PARED (Pulg T)

PRESION A 23°C

(mm) (psi)

kg/cm2

Peso aproximado kg/m

13.5

0.840

21.3

0.709

18.0

0.062

1.6

315

22.1

0.15

21

1.050

26.7

0.923

23.4

0.006

1.5

200

14

0.15

21

1.315

33.4

1.181

30.0

0.063

1.6

200

14

0.3

26

1.660

42.2

1.524

38.7

0.064

1.6

160

11.2

0.3

26

1.900

48.3

1.745

44.3

0.073

1.9

160

11.2

0.45

26

2.375

60.3

2.182

55.4

0.091

2.3

160

11.2

0.59

2 1/2"

26

2.875

73

2.642

67.1

0.11

2.8

160

11.2

0.89

3"

26

3.500

88.9

3.214

81.6

0.135

3.4

160

11.2

1.34

1/2 '' 3/4 '' 1

''

1 1/4" 1 1/2 '' 2

''

Usaremos tuberia de descarga de 3/4 pulg.

mm

DUTD

23.40

DTD


= Hs

0.18

mtr

ELEGIMOS ESTE VAL SUPERIOR

Conclusiones: Haciendo una comparación entre "HI" y "Hs" comprobamos que "HI" es mayor por lo tanto optam 020 Art-8 inciso I.

5.5.3Altura de digestión. La progundidad de almacenamiento de lodos se calculará mediante la siguiente formula:

𝐻�=��/𝐴

Altura de digestión (Hd) =

0.82

mtr

VOLUMEN DE LODOS QUE SE JUNTARA DURANTE 1 AÑO

5.5.4Altura efectiva total. La profundidad total del tanque septico se obtendrá sumando los siguientes valores ya calculados:

Altura efectiva total =

1.16

mtr

Volumen efectivo =

14.06

m³

6

𝐻�+𝐻𝑖+𝐻𝑒 > 3.00 m³

Diseño de campos de percolación

Para efectos del diseño del sistema de percolación se deberá efectuar un “test de percolación” que consiste en h más pruebas en agujeros separados uniformemente en el área donde de construirá el campo de percolación.

6.1 Estudio de percolación N° Apique

primero

N° Apique

tercero

N° Apique

quinto

Tiempo

Lectura

cm

30.00

30.00

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

10.16 14.64 10.64 10.16 14.64 10.64 14.64

240.00

30.00

17.20

Tiempo

Lectura

cm

30.00

30.00

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

10.20 9.90 10.64 10.16 14.64 10.64 14.64

240.00

30.00

16.56

Tiempo 30.00

Lectura 30.00

cm

10.64

N° Apique segundo

N° Apique cuarto

N° Apique sesto

Tiempo

Lectura

30.00

30.00

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

240.00

30.00

Tiempo

Lectura

30.00

30.00

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

240.00

30.00

Tiempo 30.00

Lectura 30.00

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

14.64 10.64 10.16 14.64 10.64 14.64

240.00

30.00

17.04

Lectura promedio parcial=

18.37

cm

Lectura promedio total=

1.63

min/cm

60.00

30.00

90.00

30.00

120.00

30.00

150.00

30.00

180.00

30.00

210.00

30.00

240.00

30.00

tiempo de infiltracion

Conclusiones: Entonces el promedio hallado es del 1.63 min. /cm, accediendo a la tabla se tiene = 110.00 It / m percolación

6.2 Area de percolación

El área útil del campo de percolación será el mayor valor entre las áreas del fondo y de las paredes laterales, conta tubería hacia abajo. En consecuencia, el área de absorción se estima por medio de la siguiente relación

𝐴=�/�

𝐴=�/�

R : Coeficiente de infiltración ( Lt/m2/dia). Coeficiente de infiltración =

110.00

lt/m²/dia

Area de percolacion =

52.00

mts²

Ancho de zanja=

0.65

mts

Largo de la zanja

80.00

mts

Numero de zanjas =

2.00

zanjas

A=AREA DE ABSORCION Q=QAUDAL R=COEFICIENTE DE INFILTRACION

>=0.45 mts

>= 2 zanjas

7.0 Pozo de absorsión 7.1 Dimensiones del pozo 7.1.1El diámetro mínimo del pozo de absorción será de 1m.

Area (m²) =

1.77

mts²

𝐴=𝜋∗�²

>= 0.79 m²

7.1.2Todo pozo de absorción deberá introducirse por lo menos 2m en la capa filtrante, siempre y cuando el fondo d menos a 2 m sobre el nivel máximo de la capa freática. Profundidad del pozo (m) =

11.03

mts

6.00

mts

>= 2.00 m

7.1.3Espacio minimo entre pozos. espacio minimo entre pozo (m) =

8.0 Trampa de grasa Para pequeñas instalaciones, su capacidad debe ser de 8 L/persona. La capacidad mínima de la trampa de grasa debe ser de 120 L.

ENTO DE AGUAS RESIDUALES

mpa de grasa y tanque de absorcon para la

ECTO " Mejoramiento de la oferta de servicio

Apurímac."). Las unidades sanitarias estarán

acios sanitarios (baño, cocina, lavanderia, etc)

aredes y pisos, tanque de almacenamiento de

l orientado al acompañamiento a la población

a del proyecto " Mejoramiento de la oferta de

de Grau, Apurímac.", este componente está

a calidad del agua y saneamiento e higiene,

luciones de unidades sanitarias y sistemas del Reglamento Nacional de Edificaciones. IS

duales, propuesto para un centro educativo

/o campo de absorcion, elementos necesarios

ica solución, que se elabora para mejorar las

cobertura en saneamiento y una mejor calidad

guas residuales corrientes (cocina, etc.), estas

uos de material graso, los cuales perjudican el

fase de tratamiento primario con la retención

a del tanque donde empezará el proceso de

ación, para ser percolado por el terreno.

estinada a retener las aguas, por un periodo

os se depositan en el fondo del tanque donde

nidos razón por la cual los caudales de diseño

to y la información de campo. El número de

es sistemas de absorcion, deberán contar con

a de absorcion de sus efluentes, en base a la

icación, no deberá ser menor a 3,0 m.

nundables.

rpos superficiales de agua a excepción que el

del tanque séptico por el área superficial. Si el

³.

s superiores se buscará otra solución.

l supere los 5 m3.

ado al abastecimiento de agua para consumo

bilitar su limpieza periódica. cimientos en donde se preparen y expendan

ndo su uso obligatorio para viviendas o en

gún motivo deberán ingresar aguas residuales

s Valor 50 143 1 70 1.00 0.70 0.30 0.75

colegio aquí e redondeado estudiantes y residentes ya que para residentes son 100 lit/dia

os y formulas del Reglamento Nacional de

ente fórmula:

ente fórmula:

ado en un requerimiento anual de 70 litros por

oción de lodos. El tiempo mínimo de remoción

UNA PROFUNDIDAD DE 1 METRO Y PARA LOS RIORES CALCULOS

máxima de espuma sumergida (He, en m) en

iente ecuación.

spacio libre mínimo total calculado como (0,1 +

ofundidad.

ELEGIMOS ESTE VALOR YA QUE ES SUPERIOR A "HI""

mayor por lo tanto optamos por el mayor. IS-

E JUNTARA DURANTE 1 AÑO

culados:

lación” que consiste en hacer 6 o

mpo de percolación.

cm

10.16 14.64 10.64 10.16 14.64 10.64 14.64 20.32 cm

10.16 14.64 10.64 10.16 14.64 10.64 14.64 20.32 cm

10.88

11.60 10.64 10.16 14.04 10.64 14.64 18.80

a se tiene = 110.00 It / m2 - día como tasa de

s paredes laterales, contabilizándolas desde la

uiente relación

ABSORCION

TE DE INFILTRACION

mpre y cuando el fondo del pozo quede por lo

2

C  1sen

DIMENSIONAMIENTO Y CALCULO DEL TANQUE SEPTICO

PROYECTO: " Mejoramiento de la oferta de servicio de la IES Francisco Bolognesi de Huayo, distrito de Curpahuasi, Provincia de Grau, Apurímac." FECHA:

May-19

A PARAMETROS DE DISEÑO POBLACION ACTUAL

82

TASA DE CRECIMIENTO (%)

2.600

PERIODO DE DISEÑO (AÑOS)

20.00

POBLACION FUTURA

125

DOTACION (LT/HAB/DIA)

50.00

CAUDAL DE AGUAS RESIDUALES (M3/Dia) Q = 0.80 * Pob.* Dot./1,000

B

4.99 m3

DIMENSIONAMIENTO DEL TANQUE SEPTICO PERIODO DE RETENCION (DIAS)

0.22 dia 5.28 hrs

VOLUMEN DE SEDIMENTACION (m3) V1 = Q (m3/d) * PR (d)

1.10 m3

TASA DE ACUMULACION DE LODOS (L/H/AÑO)

40.00 RNE

PERIODO DE LIMPIEZA (AÑOS)

1.00 año 12.00 meses

VOLUMEN DE ACUMULACION DE LODOS V2 = Pob * TAL * PL/1000

4.99 m3

VOLUMEN TOTAL V1 + V2

6.08 m3

Tendra 02 camaras. la primera los 2/3 del area total y la segunda 1/3. ALTURA DEL TANQUE SEPTICO (HASTA ESPEJO DE AGUA)

1.50

BORDE LIBRE

0.50

TOTAL AREA SUPERFICIAL

4.05

RELACION ANCHO / LARGO

0.33

ENTONCES EL ANCHO SERA

1.20

ENTONCES EL LARGO SERA

3.60

2.40

1.20

1.20

PLANTA

2.40 0.5 1.50

CORTE

1.20

REDONDEANDO Y UNIFORMIZANDO

L=

3.60 m

a=

1.20 m

h=

2.00 m

M0.1qmL 1sen

8.64

DISEÑO ESTRUCTURAL DEL TANQUE SEPTICO:

DISEÑO DE LOS MUROS POR EL METODO ELASTICO.

Empuje Ejercido por el Terreno:

Donde:

Ø=

 1  sen    C    1  sen  Wt= ht= 2

Et  (1 / 2)(CWt ht ) 

22.5 Angulo de corte (arcilla arenosa dura)

0.446

2120 Peso especifico del terreno. 2.00 Altura enterrada

1891.04 Kg

Empuje Ejercido por el Agua:

Wa= ha=

Ea  (1 / 2)(W a h a ) 

1200 Peso especifico del Agua. 1.50 Altura de Agua.

900 Kg

El caso mas desfavorable es cuando el tanque Septico esta Vacio:

DISEÑO POR FLEXION:

Momento en el Arranque:

M  E t ht / 3 

1260.69 Kg-m

Si el Momento ultimo es: K=

9.77

d=

100

M U  Kbd 2 

 Mu  d    Kb 

1/ 2



DISEÑO POR CORTE:

La fuerza de arranque esta dado por:

fc=

210 Kg/cm²

11.36 cm

y x

Vc  0.3 fc 

4.35 Kg/m²

E  d   t    Vc b 

4.35 cm

" d " del Momento =

11.36 cm

" d " del Corte =

4.35 cm

Por lo que el espesor en el arranque sera:

recubrimiento=

e=

4 cm

15.36 cm

Por lo Tanto

e=

15

cm (paredes)

DISEÑO DE LA ARMADURA:

Mu=

1260.69 Kg-m

fs=

2100 Kg/cm²

j=

0.909

d=

11 cm

 M    As   f jd  s 

9.01 cm²

Ø 1/2" 1.27

N° acero=

7

Espaciamiento=

Ø 1/2"

16.67 cm

@ 0.17 m

ACERO MINIMO:

Am in  0.0020 bh 

3 cm²

ARMADURA DE REPARTICION HORIZONTAL:

A min  0 . 0030 bh 

4.5 cm²

Ø 1/2" 1.27 N° acero= 4

Espaciamiento= 33.33

cm

Ø 1/2"

@ 0.33 m

3 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170

0.12 0.16 0.23 0.25 0.28 0.29 0.32 0.43 0.38 0.42 0.46 0.50 0.54 0.58 0.61 0.67 0.71 0.75 0.79 0.82 0.85 0.88 0.91 0.95 1.00 1.03 1.09 1.13 1.19 1.25 1.31 1.36 1.41 1.45 1.50 1.56 1.62 1.67 1.75 1.83 1.91 1.98 2.06 2.14 2.22

0.5 1

0.06 -0.03

0.38 0.4

1

0.02

0.48

1.5

0.02

0.6

1.5

0.03

0.78

1.5

0.02

1.02

0.5

0

1.83

8.5 9.5

0.07 0.08

2.05 2.14

180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000

2.29 2.37 2.45 2.53 2.60 2.65 2.75 2.84 2.91 2.99 3.07 3.15 3.32 3.37 3.52 3.67 3.83 3.97 4.12 4.27 4.42 4.57 4.71 5.02 5.34 5.85 5.95 6.20 6.60 6.91 7.22 7.53 7.84